主体结构分部工程专项施工方案 文档

1、工程概况

1、广东兴业国际仓储项目科研主楼为地下两层，±0.00以上33层的高层商务楼房，为混凝土核心筒-钢斜撑结构，建筑面积为10.6万平方米，总高度为138米，是由广东兴业集团投资兴建的高层项目，其位于广州市荔湾区东沙街东沙大桥以东，南环高速以南，东临沙洛村，南侧为珠江畔

2、本工程主体结构梁板截面尺寸如下表所示： 部位 地下室负一层梁板 梁截面(mm) 200×500、200×600、250×600、250×700、 120 600×500、250×500、300×800、300×900等 200×500、200×600、250×600、250×700、300×首层梁板 700、300×800、300×900、300×1560、450×2550、450×2600、400×1200、300×1560、1000×2550等 二层梁板 三、四层型钢梁 板 四层以上型钢梁 楼板 3、本工程主体结构核心筒钢筋混凝土柱为暗柱、异形柱等，尺寸见相关图纸，剪力墙墙厚分别为200mm、350mm、400mm、450mm、500mm、550mm、600mm。 4、本工程主体结构钢筋主要采用HPB235、HRB335、HRB400。

5、本工程地下室底板、地下室侧壁混凝土强度为C30，楼板混凝土强度为C30（其中10、22、23、25、28层楼板混凝土强度为C40），-2~8层墙柱混凝土强度为C50，9~16层墙柱混凝土强度为C45，17~25层墙柱混凝土强度为C40，26~顶层墙柱混凝土强度为C35，方钢管混凝土柱混凝土强度为C60。

110 4.0 110 5.0 型钢梁 110 6.96 180 5.65 4.45 板厚(mm) 层高(m) 2、编制依据

1．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001 2．《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002 3．《建筑工程施工质量验收统一标准》GB20300—2001

4．《建筑施工计算手册》（ISBN—7—11—04626—2江正荣编著） 5.建筑施工手册（第四版）

6.广东浩和建筑有限公司企业标准QB／GHJ-2005A 7.本工程有关设计图纸。 8.施工组织总设计

3、施工准备

3.1、进度计划安排

根据招标文件要求，本工程计划开工时间为2010 年9月15日，我们根据工程实际情况以及同类工程的施工经验，编制了施工进度计划，该计划总工期473日历天（不含亚运停工，实际施工时间为415日历），即2010年9月15日开工，2011年12月25日竣工。该总工期为总包进场至我司承包范围全部工作内容的竣工时间。

总进度以办公楼施工为主线，整个工程进度可划分为四个阶段：

1.地下结构阶段：主要是底板及地下室的结构施工完成，2010年9月15日至2010年11月20日；

2.地上结构阶段：

地上核心筒钢筋混凝土施工第一工况区、第二工况区、第三工况区和第四工况区），2010年11月15日至2011年5月1日；

核心筒（CO-2）第六工况区2011年6月3日到7月6日；

楼板结构（其它部分DE-2）第一工况区、第二工况区、第四工况区、第六工况区和第

七工况区于2011年1月14日到2月6日；

楼板结构（外挑部分DE-1）第五、第七工况区2011年5月19日到11月13日 3.与钢结构安装穿插施工：当核心筒混凝土结构施工至四层以后，地上钢结构开始安装；在随后的施工中，随着钢结构柱梁的吊装进程，插入楼板混凝土的土建施工。

4.楼板凝土结构验收后，插入砌体。

土建施工过程中，总承包负责协调各分包工程的施工进度。

具体进度计划编排详见：广东兴业国际仓储项目科研主楼工程施工总进度计划横道图 机械设备的组织及投入：

本工程根据工程量及整个的进度计划安排，必须合理组织水平与垂直运输机械设备，以提高劳动生产率，根据平面布置图及流水作业分区情况拟投入的机械设备见下表：

序号 1 2 3 4

机械或设备名

称 塔吊 砼输送泵 混凝土泵车 砂浆搅拌机 施工电梯

国别

制造

额定功

生产 能力 10t 80m3/h

20m3/h 4t

属自有 或租赁 租赁 自有 自有 自有

规格型号 数量

产地 年份 率（KW） 四川 2008 湖南 2009 湖南 2006 福建 2008 湖南 2008

78.5 —— 18.5 30

TC5613A HBT80C ZLJ5292HB JS350 SCD200 /200J

2 2 1 2 2

5 6 7 8

钢筋调直机 钢筋切断机 钢筋弯曲机 套丝机

GJ6-4/8 50型 德蒙50型 GSJ-40

2 2 2 4

佛山 2009 佛山 2009 佛山 2009 顺德 2009

5.5 3 4 3

Ø40 Ø40 Ø40 Ø40

自有 自有 自有 自有

序号 机械或设备名

称 规格型号 数量

国别制造额定功生产 能力 属自有 或租赁 产地 年份 率（KW） 9 电焊机 HB200 6 上海 2006 34 —— 10 CO2焊机 NBC-500 2 上海 2006 57 —— 11

电焊条烘箱

YGGH- 2

广州 2010

9

——

X-400

12 木工圆锯 MJ105 2 韶关 2010 2 —— 13 太平刨 MB503A 2 顺德 2010 7.5 —— 14 木工压刨 M3-104 2 韶关 2010 7.5 —— 15 平板振动器 0.55 4 江门 2008 1.1 —— 16 插入式振捣器 1.1 20 江门 2008 1.1 —— 17 空压机 0.25/8

4 上海 2010 6 —— 18 气割设备 4 佛山 2010 —— 19 打夯机 ES3210 5 佛山 2007 1.1 —— 20 挖掘机 PC200 1 日本 2007 —— 90m3/h 21 运输车 斯太尔 5 山东 —— —— 10t 22

水泵

TD15

10

广州 2009

1.1

15m3/h

3.2、技术准备

1、检验、校正测量仪器，复核、建立测量控制点及轴线，经复核后固定保存。 2、组织有关人员学习图纸，了解设计意图及要求对图纸疑点认真记录汇总，准备图纸会审。

3、参照施工组织设计、编制详细的可行的分部分项工程施工方案和施工措施，明确本

自有 自有 自有

自有 自有 自有 自有 自有 自有 自有 自有 自有 租赁 自有

工程的关键工序和特殊过程，编制作业指导书指导施工，并对其实施全过程监控。

4、做好技术交底工作，影响施工及质量的难题、问题等解决在施工以前。

5、根据进度要求，提出各种施工计划如分阶段材料需用量计划、钢筋加工计划、模板加工计划、原材料检验和试验计划、机械设备安装计划等，经项目经理或项目总工审批后予以实施。

6、提交我公司新技术、新工艺、新材料应用项目的可行性报告和计划。

7、建立工程档案，在工程施工中严格按照广州市档案管理规定及时准确地收集内业资料、整理资料，包括施工前期资料、材料合格证明、设计变更、施工洽商、测量复核记录、会议纪要等其他有关施工记录。 3.3、材料选择

3.3.1、模板材料

模板选用2440×1220×18mm九层胶合板。必须符合我国林业部规定的《混凝土模板用胶合板》专业标准ZBB70006-88中规定，背楞选用经过刨制并且质量较好的50×100mm木枋，木枋长度为2m。加固采用Φ48×3.5mm钢管，超过700mm的柱采用可回收的Φ16的对接螺栓进行加固。

3.3.2、钢材

1.本工程中用到的钢筋有： Ⅰ级钢：fy=210N/mm2 Ⅱ级钢：fy=300N/mm2

热轧钢筋和冷轧带肋钢筋：fy=360N/mm2

2.钢筋进场必须有准用证、出厂合格证或检验报告单，每捆钢筋上均有标志牌。 3.钢筋进场后必须进行分批验收，检查内容包括标志、外观检查。并按照现行国家有关标准的规定取样做力学性能试验，合格后方可使用。

4.本工程直径d小于10的钢筋为HPB235钢筋，直径d等于10、12的钢筋为HRB335钢筋，直径d大于12的钢筋为HRB400钢筋。

3.3.3、混凝土

1.本工程采用商品混凝土，混凝土强度有C30、C35、C40、C45、C50、C60六种规格。

2.每一结构层应采用同一厂家同一品种的水泥，不得混用。

4、施工方法及要求

4.1、模板工程

一、主要部位配模方案

各部位模板配置

序号 分布分项工程 选择模板品种 1 基础底板模板 采用18mm胶合板 2

电梯井坑集水坑模

采用18mm 厚多层板

板

3 地下部分所有墙体 清水混凝土模板 4 地下部分砼柱子 清水混凝土模板 5 地上办公楼核心筒

液压爬升模板

6 楼梯 胶合板

7 车道弧形模板 采用18mm厚木模板 8

梁底、梁侧

采用18mm厚多层板模

板

9

板底

采用18mm厚多层板模

板

10 水平模板支撑系统 采用碗扣式脚手架 11 水平模板支撑系统

采用钢支撑

12

门窗洞口

钢模板

备注 外侧采用砖模

13 14 15

电梯井平台 变截面模板 后浇带

钢模板 18 厚多层板 采用快易收口网

说明：所有支撑体系必须计算确定，有防渗漏的墙体采用止水对拉螺栓。 二、地下室模板施工 1、地下室底板外侧

180mm砖胎膜。砌筑长度每隔4m设置构造柱240mm×240mm； 2、地下室墙柱模板采用清水混凝土模板，详见专项施工方案。 3、地下负一层梁板和首层梁板模板设计 （1）板模

现浇混凝土板厚为120mm、160mm。木胶板硬拼缝，先在板侧粘海绵胶条再紧靠墙面。模板与钢梁之间的接缝细部处理采用在接口处刮一层弹性腻。

图4-现浇混凝土楼板模板支设示意图

（2）、梁模板

a、梁模板采用18MM厚胶合板，加固肋采用50×100木方及可调节钢支架与φ48×3.5钢管配合。

b、当梁高超过800mm时另加对拉穿梁螺栓，螺栓通过\"3\"型卡、螺帽与加固肋等连接，螺栓横向间距为600mm，竖向排距视梁的具体高度确定，梁高为800～1000加一道，1000～1200加两道。梁底先加工成木板条（块），侧帮则按交叉梁位置留岔口。梁底模起拱按设计要求做，即：

① 梁悬挑长度1.5M≤L≤3.6M时，起拱20MM；

② 梁跨度4.0M≤L≤8.0M时，跨中起拱的高度为全跨长度的0.2％； ③ 梁跨度≥8.0M时，跨中起拱20MM。

c、板模采用18MM厚胶合板，利用可调节钢支架搭设满堂红内架配合木方及钢管加固。可调节钢支架间距为1.0m，木方间距为400。板底模按施工规范要求起拱。 d、本工程采用可调节钢支顶架。

E栋层高为2.9M，在可调节钢支顶架调节范围内。在这个高度范

围内，可以通过销子、螺母来调节具体的高度来控制层高，内管在上，外管在下。内管与钢管连接来支撑梁、板模板，

（3）、楼梯模板

楼梯底模板采用18厚普通胶合板支设。

a、支设方法

采用全封闭支模方法，将楼梯底模2钉于倾斜的木楞1上，楼梯的踏步钉在侧板10上，并用反扶梯基4、木楞6和顶木5进行加强定位，斜撑7与木楞1成900地支撑、楼模板、斜撑用木楔固定于木板上。

b、施工要点：

①在梯段中间开一300宽振捣孔，作为加强楼梯砼振捣用 ②在踢步面板支设时，可先将踢面面板11和踢面板先钉在木楞6上，呈“L”形，然后再钉到侧板10上。见附图。

木方60×80@300木方60×80木方60×80B500800300400700700700325剖 面

三、核心筒液压爬模板施工

核心首层筒至30层采用液压爬模，具体详见专项施工方案 一、剪力墙（450mm）、柱模板计算书 1.模板承受侧压水平荷载计算

（1）新浇砼对模板侧面的压力标准值，按下列公式计算，取其小值

F1=0.22r0t0β1β2v1/2 F2=r0H

式中：r0为砼容重，24KN/m3

t0为砼初凝时间，它等于200/（T+15），T为砼的入模温度，取260C时 t0=200/41=4.88（h） β1外加剂影响系数，取1.2 β2砼塌落度影响系数，取1.15 V砼浇筑速度，取2m/h H新浇砼总高度（m），取5.5m

F1=0.22×24×4.88×1.2×1.15×2=50.29KN/m2 F2=24×5.5=132 KN/m2>F1，取50.29 KN/m2 （2）倾倒荷载取值

因墙厚大于100mm,不计振捣荷载，垂直面板取4.0 KN/m2 汇总如下表所示：

荷载设计值KN/m2 60.35 5.6 65.95

荷载分类 分项系数 标准值KN/m2

（1）新浇砼侧压力 （2）倾倒荷载

合计（q） 2.剪力墙侧模计算

1.2 1.4

50.29 4

按五跨连梁计，跨长0.20m

计算简图

查建筑结构静力计算手册258页，可得

弯矩系数Km=0.105 剪力系数KV=0.606 挠度系数Ku=0.4 （1）模板强度计算

弯矩M=KmqL2=0.105×65.95×0.202=0.277 KNm

σ=M/W=0.277×106/(1000×182)/6=5.12 N/mm2<13 N/mm2,满足要求。

(2)梁侧模抗剪强度计算

V=KVql=0.606×65.95×0.2=7.99KN

τ＝3V / (2bh)=3×7.99/2×1000×18= 0.67N/mm2< 1.4N/mm2 满足要求。。

（3）挠度计算

按荷载组合要求，挠度计算不考虑倾倒砼产生的荷载，即q=60.35 KN/m2 Δ= Ku q183）

=0.13<200/400=0.5mm，满足要求。 3.侧肋木楞计算

竖向木楞50mm×100mm，间距200，支撑钢管间距为610mm

按3跨连梁计算，跨长610 mm，则均布荷载P=65.95×0.2=13.19KN/m

挠度 L4 /100EI=0.4×60.35×2004×12/（100×10000×1000×

计算简图 查结构静力计算手册可得

弯矩系数Km=-0.10 剪力系数KV=0.60 挠度系数Ku=0.677 （1）木楞强度计算

弯矩M=KmqL2=0.10×13.19×0.612=0.49KNm

σ=M/W=0.49×106/(50×1002)/6=5.88N/mm2<13 N/mm2,满足要求。 (2)木楞抗剪强度计算

V=KVql=0.60×13.19×0.61=4.83KN

τ＝2V / (3bh)=3×4.83×1000/2×50×100= 0.4N/mm2< 1.4N/mm2 满足要求。

（3）木楞挠度计算

按荷载组合要求，挠度计算不考虑倾倒砼产生的荷载， 即q=60.35×0.2=12.07 KN/m2 Δ= Ku q10003）

=0.13mm<200/400=0.5mm，满足要求。 4.横棱钢管计算

对穿锚固螺栓间距为610mm，通过“3”形钩将二根钢管并列扣紧，上下双钢管间距为610mm。

作用于横棱的荷载通过方木的集中荷载传递，

挠度 L4 /100EI=0.677×12.07×6104×12/（100×10000×50×

集中荷载为P=65.95×0.2×0.61=8.05KN 钢管(单钢管) :Φ48 × 3.5； W=5.08 cm3；I=13.08 cm4；

计算简图

按5跨连续梁计算，查建筑结构静力计算手册260页，

弯矩系数Km＝0.281 剪力系数Kv＝1.281 挠度系数K=1.795 （1）钢管强度计算

钢管弯矩M=KP L=0.281×8.05×0.61=1.38KNm

m＝Mmax/W = 1.38×106（/2×5.08×103）=135.81 N/mm2〈205 N/mm2（钢管） 满足要求。

（2）钢管抗剪计算

钢管剪力V= KVP＝1.281×8.05=10.31KN大于扣件抗滑承载力8.0KN，剪力不起作用。

（3）钢管挠度验算

按荷载组合要求，挠度计算不考虑倾倒砼产生的荷载， 即P=60.35×0.2×0.61=7.36KN

挠度计算 Δ= KVPL3/(100EI)=1.795×7.36×103×6103/（100×2×2.06×105×13.08×104） =0.8mm<610/400=1.525mm，满足要求。 5.对穿锚固螺栓计算

螺栓水平间距与上下竖向间距均为610mm，则一个螺栓承受侧向拉力T为： T=65.95×0.61×0.61=24.50KN

选用对拉螺栓Φ16，容许拉力[N]=24.5KN

穿梁螺栓受力24.5N等于容许拉力24.5KN，满足要求。

二、梁（1000×2550）模板（扣件钢管架）计算书

1.参数信息

1.模板支撑及构造参数 ○

梁截面宽度 B(m):1.00；梁截面高度 D(m):2.55；

混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 立杆步距h(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：5.47；

承重架支撑形式:梁底支撑次龙骨平行梁截面方向；主龙骨垂直梁截面方向。 梁底增加承重立杆根数:4； 采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数 ○

模板自重(kN/m2):0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):50.29；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数 ○

木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；

面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 ○

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0； 梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 ○

主楞间距(mm)：610；次楞间距：200； 穿梁螺栓水平间距(mm)：610； 穿梁螺栓直径(mm)：M16；

主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5； 主楞合并根数：2；

次龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；

2.梁侧模板及支撑的计算详见“剪力墙模板计算”过程。 3.梁底模板和支撑龙骨的计算： （1）.荷载的计算：

荷载类型 标准值 单位 梁宽 梁高 系数 设计值 1底侧模自重 0.3 KN/mm2×（1.0 + 5.1） × 1.2 =2.20 ○KN/m

2砼重 24.0 KN/mm3× 1.0 ×2.55 × 1.2 =73.44 ○KN/m

3钢筋荷载 1.5 KN/mm3× 1.0× 2.55 × 1.2 =4.59 ○KN/m

4振捣砼荷载 2.0 KN/mm2× 1.0 × 1.4 =2.8 ○KN/m

5倾捣荷载 4.0 KN/mm2 × 1.0 × 1.4 =5.6 ○KN/m

6施工人员和设备荷载 2.5 KN/mm2 × 1.0 × 1.4 = 3.5 ○KN/m

梁底模和支架承载力计算组合=○1+○2+○3+○4= q1=83.03 KN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合=○1+○2+○3 = q2=80.23 KN/m

（2）.面板验算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支

撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的五跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3； I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4；

计算简图

查静力计算手册

弯矩系数Km＝－0.105 剪力系数Kv＝0.606 挠度系数Ku＝0.4 1.梁底模板抗弯强度计算 ○

弯矩M＝Kmq1L2=0.105×83.03×0.22=0.349kN·m

σ＝M / W =0.349×106/5.40×104=6.48 N/mm2 < 13 N/mm2 满足要求。

2.梁底模板抗剪度计算 ○

剪力V＝Kvq1L=0.606×82.83×0.2=10.04KN

τ＝3V / (2bh)=3×10.04×103 /（2×1000×18）=0.836< 1.4N/mm2 满足要求。

3.梁底模挠度计算 （注意：活荷载、震捣荷载不参如计算） ○

U = Ku×q2×L4/(100EI) =0.4×80.23×2004/100×10000×4.86×105

=0.07mm< [U]＝200/400,满足要求。 （3）.龙骨验算：

主龙骨间距采用600mm,次龙骨间距为200mm,立杆间距为600mm。 1.次龙骨的计算： ○

按最不利情况进行布置荷载，最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，

Q=83.03×0.20/1.0=16.61 kN/m

W=1/6×50×1002=8.33×104 I=1/12×50×1003=4.16×106

计算简图 查静力计算手册得

弯矩系数Km=0.075 剪力系数Kv＝0.50 挠度系数Ku＝0.677 1）强度验算

弯矩计算：M=Kmql2=0.075×16.61×0.62=0.447KN.m

σ=M/W=0.477×106 /（1/6×50×1002）=5.72N/mm2〈13 N/mm2，满足要求。

2）.抗剪验算

最大剪力：V=Kvql=0.5×16.57×0.6=4.97KN

T=3V/（2bh）=4.97×103/(2/3×50×100)=0.75N/mm2 〈1.4 N/mm2，满足要求。

3）.挠度验算

挠度荷载计算：80.23×0.2/1.0=16.05KN/m

f= Kuq1L4 /100EI=0.677×16.05×6004/100×10000×（1/12×50×1003）=0.430mm<[U]=L/400=600/400=1.5mm，满足要求。

2.主龙骨的计算 ○

作用于主龙骨的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

主龙骨采用：钢管(双钢管) :Φ48×3.5； W=2×5.08 cm3； I=2×12.2 cm4；

主龙骨按照集中荷载作用下的五跨连续梁计算； 集中力P=16.61×（0.2+0.3）=8.31KN.

计算简图

查静力计算手册260页

弯矩系数Km=0.281 剪力系数Kv左＝1.281 Kv右=1.095 挠度系数Ku＝1.795 1）强度验算

最大弯矩 Mmax = 0.281PL=0.281×8.31×0.6=1.40kN·m ；

σ=M/W=1.59×106 /（2×5.08×103）=137.66N/mm2〈205 N/mm2，满足要求。

2）抗剪验算

最大剪力 Vmax =KvP =1.281×8.31=10.65KN；

τ＝3V / (2bh)=3×10.65×103 /（2×2×4）=16.32N/mm2 < 125N/mm2 满足要求。 3)挠度验算

按荷载组合要求，挠度计算不考虑倾倒砼产生的荷载， 即q=80.23×0.2×0.5=8.02KN

挠度计算 Δ= KVPL3/(100EI)=1.795×8.02×103×6103/（100×2×2.06×105×13.08×104） =0.47mm<[U]=L/400=600/400=1.5mm，满足要求。

4、钢管支顶的验算 ○

由主龙骨传来的集中荷载：N= Rmax =（V左+V右）P=（1.281+1.095）×8.31=19.74KN

1）、强度验算

N= Rmax = 19.74KN An=4mm2 []=205N/mm2 = 19.74×1000/4=40.36N/mm2< [ ]，满足要求 2）、稳定性验算

N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 19.74kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 15.8mm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4mm2；

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度：L0=H+2a=1.5+2×0.2=1.9m； 立杆的稳定性计算公式:

=L0/i = 1900 / 15.8 = 120.25 ；

由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.434； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=19.74×1000/（0.434×4）= 93.01N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 93.01N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 另外：

根据设计图纸《混凝土结构设计总说明》（结施000-01）停车库的活荷载为4KN/㎡，在浇筑首层楼板之前，需要在首层超大梁位置对于于负一层楼板的位置加钢管架支撑。（附图）

三 、180mm楼板(钢管扣件)模板计算书

楼板板厚110～180mm，模板面板采用18mm 厚夹板，面板下木枋支承。次龙骨的间隔距离(mm):200。

1.参数信息: 1.模板支架参数 ○

横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50； 模板支架搭设高度(m):6.96；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:枋木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座 2.荷载参数 ○

模板及其支架自重(kN/m2):0.3 0KN/m2；混凝土自重：24.0KN/m3

钢筋自重(kN/m3):1.100 KN/m3；施工人员及设备荷载标准值(kN/m2):2.50KN/m2；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0 KN/m2 倾捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0 KN/m2 3.材料参数 ○

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；次龙骨的间隔距离(mm):250.000； 主龙骨的间隔距离（mm）:1200

木方弹性模量E(N/mm2):10000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.楼板参数 ○

楼板的计算厚度(mm):180.00； 2.荷载计算

荷载类型 标准值 单位 系数 设计值

1板底侧模自重 0.3 KN/mm2 × 1.2 =0.36 KN/m2 ○

2砼重 4.32 KN/mm3 × 1.2 =5.18 KN/m2 ○

3钢筋荷载 1.5 KN/mm3 × 1.2 =1.8 KN/m2 ○

4振捣砼荷载 2.0 KN/mm2 × 1.4 =2.8 KN/m2 ○

5倾倒荷载 2.0 KN/mm2 × 1.4 =2.8 KN/m2 ○

6施工人员及设备荷载2.5KN/mm2 × 1.4 =3.5 KN/m2 ○

板底模和支架承载力计算组合=○1+○2+○3+○4+○6= q1=13. KN/m2 板底模和龙骨挠度验算计算组合=○1+○2+○3 = q2=7.34 KN/m2

3.楼板面板计算

（1）面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照五跨连续梁计算

面板计算简图

查静力计算手册可得

弯矩系数Km＝－0.105 剪力系数Kv＝0.606 挠度系数Ku＝0.4 1、强度计算 ○

弯矩M＝Kmq1L2=0.105×13.×0.22=0.057kN·m

σ＝M / W =0.057×106/5.40×104= 1.06N/mm2 < 13 N/mm2 满足要求。

2.板底模板抗剪强度计算 ○

剪力V＝Kvq1L=0.606×13.×0.2=1.65KN

τ＝3V/(2bh)=3×1.65×103 /（2×1000×18）=0.14< 1.4N/mm2 满足要求。

3.板底模挠度计算 （注意：活荷载、震捣荷载不参如计算） ○

U = Kuq2L4/(100EI) =0.4×7.34×1000×2004/100×10000×4.86×105

=0.002mm< [U]＝200/400=0.5mm,满足要求。 4.次龙骨验算

按最不利情况进行布置荷载，最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图如下：q=13.×0.20=2.73kN/m

计算简图

查静力手册可得：

弯矩系数Km＝－0.125 剪力系数Kv＝0.625 挠度系数Ku＝0.521 1.强度验算 ○

弯矩M＝Kmq1L2=0.125×2.73×1.22=0.491kN·m

σ=M/W=0.491×106 /（1/6×50×1002）= 5.N/mm2 < 13 N/mm2 满足要求。 2.抗剪验算 ○

剪力V＝Kvq1L=0.625×2.73×1.2=2.05KN

T=3V/（2bh）=3×2.05×103/(2×50×100)= 0.614N/mm2〈1.3N/mm2,满足要求。

3.挠度验算（注意：活荷载和振捣荷载不组合） ○

f= K1·q2L4 /100EI=0.521×（7.34×0.2）×12004/100×10000×（1/12×50×1003）=0.38mm〈[U]=L/400=1200/400=3mm.满足要求

5.主龙骨验算

作用于主龙骨的荷载包括梁板与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

主龙骨采用：枋木(双枋木) :50×100； W=2×1/6×50×1002mm3； I=2×1/12×50×1003 mm4；

主龙骨按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算；集中力P=2.73×1.2=3.27KN.

计算简图 查静力手册可得

弯矩系数Km＝－0.333 剪力系数Kv＝1.333 挠度系数Ku＝1.466 1.强度验算 ○

最大弯矩 Mmax =KmPL=0.333×3.27×0.6=0.653kN·m ；

σ=M/W=0.653×106 /（2×1/6×50×1002）=3.92N/mm2〈205 N/mm2，满足要求。

2.抗剪验算 ○

最大剪力 Vmax =KvP =1.333×3.27=4.36KN；

T=3V/（2bh）=3×4.36×103/(2×2×50×100)=0.6 N/mm2<1.3N/mm2,满足要求。

3.挠度验算（注意：活荷载、震捣荷载不参如计算） ○

f= K1·FL3 /100EI=1.466×（7.34×0.2×1.2）×12003/100×10000×（2×1/12×50×1003）=0.58mm<[U]=L/400=1200/400=3mm,满足要求。

6.支顶验算

由主龙骨传来的集中荷载：N=Pmax=3.27×6=19.62KN 1、强度验算 ○

N= Rmax = 19.62KN An=4mm2 []=205N/mm2 =N/An=19.62×1000/4=40.12N/mm2< [ ]，满足要求 2、稳定性验算 ○

立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 19.62kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 15.8mm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4mm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度：L0=H+2a=1.5+2×0.2=1.9m； L0/i = 1900 / 15.8 = 120.24 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.44； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=19.62×1000/（0.44×4） = 91.19 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 91.19 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

四、110厚楼板（门式架）计算书

楼板板厚110～120mm，模板面板采用18mm 厚夹板，面板下木枋支承。

次龙骨的间隔距离(mm):300。

1.荷载计算

荷载类型 标准值 单位 系数 设计值 1板底侧模自重 0.3 KN/mm2 × 1.2 =0.36 KN/m2 ○

2砼重 2.88 KN/mm3 × 1.2 =3.46 KN/m2 ○

3钢筋荷载 1.5 KN/mm3 × 1.2 =1.8 KN/m2 ○

4振捣砼荷载 2.0 KN/mm2 × 1.4 =2.8 KN/m2 ○

5倾倒荷载 2.0 KN/mm2 × 1.4 =2.8 KN/m2 ○

6施工人员及设备荷载2.5KN/mm2 × 1.4 =3.5 KN/m2 ○

板底模和支架承载力计算组合=○1+○2+○3+○4+○6= q1=11.92 KN/m2 板底模和龙骨挠度验算计算组合=○1+○2+○3 = q2=5.62 KN/m2

3.楼板面板计算

（1）面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作

为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照五跨连续梁计算

面板计算简图

查静力计算手册可得

弯矩系数Km＝－0.105 剪力系数Kv＝0.606 挠度系数Ku＝0.4 1、强度计算 ○

弯矩M＝Kmq1L2=0.105×11.92×0.32=0.113kN·m

σ＝M / W =0.113×106/5.40×104= 0.93N/mm2 < 13 N/mm2 满足要求。

2.板底模板抗剪强度计算 ○

剪力V＝Kvq1L=0.606×11.92×0.3=1.65KN

τ＝3V/(2bh)=3×1.65×103 /（2×1000×18）=0.14< 1.4N/mm2 满足要求。

3.板底模挠度计算 （注意：活荷载、震捣荷载不参如计算） ○

U = Kuq2L4/(100EI) =0.4×5.62×1000×3004/100×10000×4.86×105

=0.002mm< [U]＝200/400=0.5mm,满足要求。 4.次龙骨验算

按最不利情况进行布置荷载，最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图如下：q=11.92×0.3=3.58kN/m

计算简图

查静力手册可得：

弯矩系数Km＝－0.125 剪力系数Kv＝0.625 挠度系数Ku＝0.521 1.强度验算 ○

弯矩M＝Kmq1L2=0.125×3.58×1.22=0.4kN·m

σ=M/W=0.4×106 /（1/6×50×1002）= 7.73N/mm2 < 13 N/mm2 满足要求。 2.抗剪验算 ○

剪力V＝Kvq1L=0.625×3.58×1.2=2.69KN

T=3V/（2bh）=3×2.05×103/(2×50×100)= 0.806N/mm2〈1.3N/mm2,满足要求。

3.挠度验算（注意：活荷载和振捣荷载不组合） ○

f= K1·q2L4 /100EI=0.521×（5.62×0.3）×12004/100×10000×（1/12×50×1003）=0.44mm〈[U]=L/400=1200/400=3mm.满足要求

5.主龙骨验算

作用于主龙骨的荷载包括梁板与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的

集中荷载传递。

主龙骨采用：枋木(双枋木) :2×50×100； W=2×1/6×50×1002mm3； I=2×1/12×50×1003 mm4；

主龙骨按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算；集中力P=3.58×1.2=4.30KN.

计算简图 查静力手册可得

弯矩系数Km＝－0.333 剪力系数Kv＝1.333 挠度系数Ku＝1.466 1.强度验算 ○

最大弯矩 Mmax =KmPL=0.333×4.30×0.9=1.29kN·m ；

σ=M/W=0.653×106 /（2×1/6×50×1002）=7.74N/mm2〈13N/mm2，满足要求。

2.抗剪验算 ○

最大剪力 Vmax =KvP =1.333×4.30=5.73KN；

T=3V/（2bh）=3×5.73×103/(2×2×50×100)=0.86 N/mm2<1.3N/mm2,满足要求。

3.挠度验算（注意：活荷载、震捣荷载不参如计算） ○

f= K1·FL3 /100EI=1.466×（5.62×0.3×1.2）×9003/100×10000×（2×1/12×50×1003）=0.001mm<[U]=L/400=1200/400=3mm,满足要求。

6.支顶验算

由主龙骨传来的集中荷载：N=Pmax=4.30×3=12.9KN 1、强度验算 ○

N= Rmax = 12.9KN An=310mm2 []=205N/mm2 =N/An=12.9×1000/310=41.6N/mm2< [ ]，满足要求 2、稳定性验算 ○

立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.9kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 13.8mm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 310mm2； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度：L0=H+2a=1.5+2×0.2=1.9m； L0/i = 1900 /13.8 = 137.68 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.333； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=12.9×1000/（0.333×310） = 124.96N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 124.96 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

4.2、钢筋工程

1. 钢筋原材质量控制 （1). 进场钢筋的检验

进场热轧光圆钢筋必须符合《普通低碳钢热轧圆盘条》（GB701）和《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013）的规定；进场热轧带肋钢筋必须符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499）的规定。

进场钢筋须具有出厂合格证明或试验报告单，钢筋表面或每捆（盘）钢筋均须有标志。钢筋进入加工或施工现场时须按炉罐（批）号及直径分批检验；检验内容包括查对标志、外观检查，并按现行国家有关标准的规定抽取试样做力学性能试验，合格的钢筋方能使用。在钢筋的加工过程中如发现钢筋脆断、焊接性能不良或机械性能显著不正常时，须立即停止使用，并须进行化学成分分析，确认合格后才能继续使用。

钢筋在运输及储存时，不得随坏卷标，并按批及种类堆放整齐，避免锈蚀或油污。

钢筋规格按设计要求使用。当需要代换时，征得设计单位的同意，并应符合下列规定：不同种类钢筋的代换，按钢筋受拉承载力设计值相等的原则进行；钢筋代换后，应满足混凝土结构设计规范中所规定的钢筋间距、锚固长度、最小钢筋直径、根数等要求。

钢筋表面保持洁净、无损伤。油渍、漆污和较为严重的铁锈等在使用前消除干净，钢筋应平直，无较大的局部曲折。带有颗粒状或片状老化的钢筋不使用于工程

4.2.1、钢筋工程管理流程，见下图所示。

熟悉图纸和技术资料准备工作学习操作规程和质量标准检查脚手架、脚手板钢材材质证明、取样复验制定与审核钢筋配料单书面交底技术交底操作人员参加钢筋下料成型钢筋、模板工序交接检查现场绑扎安装按不同型号挂牌中间抽查钢筋、混凝土工程交接检查自检浇注混凝土时留人查看办理隐蔽验收签证手续钢筋合格证质量评定钢筋代用率执行验收标准不合格项返工自检记录隐蔽验收记录质量评定记录施工记录资料整理清理现场、文明施工

钢筋工程管理流程

4.2.3、施工准备 （1). 技术准备

施工前认真查阅结构施工图纸。注意：梁柱节点；异形部位（柱、墙截面变化处等）钢筋直径变化；楼梯间、构造柱、圈梁的预留筋；柱梁钢筋与预应力、钢结构的关系。

根据结构图纸进行钢筋翻样，提出加工配料单。配料单中的钢筋形状、规格、下料长度、弯折位置、弯折角度、弯钩形式、接头位置等均应表示清楚。

根据施工图纸和配料单估算分层、分段的钢筋工程量，提出钢筋原材的进场计划，并套用劳动定额计算出用工数。

施工前，专业工长必须对外包队施工人员进行书面交底，明确交待施工人员流水段划分、钢筋连接、钢筋绑扎、钢筋定位和钢筋保护层等钢筋各项施工方法。

钢筋进场时，要严格按照炉号和每批不超过60t，提供出厂质量证明，进场后及时进行钢筋复试工作，复试合格后，方可进行配料、绑扎使用。

所有的钢筋工和电焊工都必须经过培训，尤其是电焊工，需持证上岗。 （2). 劳动力准备

根据结构施工流水段划分及施工总进度的要求，合理组织钢筋作业队。钢筋队分为四个组，即：钢筋加工组、墙柱竖向钢筋绑扎组、梁板水平钢筋绑扎组、钢筋连接组。其中钢筋加工组的工作范围包括钢筋的下料和钢筋的加工（包括钢筋连接的接头加工）；钢筋连接组的工作范围包括钢筋的焊接和钢筋机械连接。工人计划工作时间，白天6：00～17：00，夜班18：00～22：00。

（3). 材料准备

根据总体施工进度计划安排，编制详尽的材料采购计划，由公司按计划采购供应。为保证所承建工程质量最终达到质量目标和业主要求，公司对工程所使用材料、半成品、机械设备等实行全过程的管理和控制。从送样报批、签订合同、物资采购、供应至现场到最终在工程上使用的各个环节，均实行质量把关、责任落实到人。

本工程要求采用的钢材均选用国家大型钢厂作为供货渠道，严格执行ISO9000 质量标准和相关程序文件。同时钢筋进场时必须带有相应的原材证明、复试报告和出厂合格证。

（4). 场地准备

合理布置现场，钢筋考虑在场内加工。加工及堆放布置详现场平面布置图。根据现场实际使用量，提前制订月材料计划、周材料计划，组织钢筋原材、半成品分批进场。

4.2.4、钢筋工程主要施工方法及措施

1. 钢筋原材质量控制 （1). 进场钢筋的检验

进场热轧光圆钢筋必须符合《普通低碳钢热轧圆盘条》（GB701）和《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013）的规定；进场热轧带肋钢筋必须符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499）的规定。

进场钢筋须具有出厂合格证明或试验报告单，钢筋表面或每捆（盘）钢筋均须有标志。钢筋进入加工或施工现场时须按炉罐（批）号及直径分批检验；检验内容包括查对标志、外观检查，并按现行国家有关标准的规定抽取试样做力学性能试验，合格的钢筋方能使用。在钢筋的加工过程中如发现钢筋脆断、焊接性能不良或机械性能显著不正常时，须立即停止使用，并须进行化学成分分析，确认合格后才能继续使用。

a. 钢筋外观检查

钢筋表面不得有裂纹、折叠、结疤、耳子及夹渣。盘条允许有压痕及局部的凸块、凹块、

划痕、麻面，但其深度或高度（从实际尺寸算起）不得大于0.2mm。带肋钢筋表面凸块不得超过横肋高度。钢筋表面其它缺陷的深度和高度不得大于所在部位尺寸的允许偏差。冷拉钢筋不得有裂纹和局部缩颈。

b. 力学性能检查 钢筋取样流程见下图所示

钢筋取样流程图

原材复试见证取样数必须≥总试验数的30%。本工程要求框架梁柱钢筋检验强度实测值：

抗拉强度实测值/屈服强度实测值≥1.25；屈服强度实测值/强度标准值≤1.3。 （2). 钢筋的存放和运输要求 a. 堆放场地

堆放钢筋的场地要坚实平整，在场地基层上用混凝土硬化，并从中间向两边设排水坡度，

避免基层出现积水。对经过加工处理的钢筋应搭设棚架，集中码放，防止雨淋锈蚀。其他钢筋应架空分规格码放，其架空高度不应小于20cm。

b. 钢筋堆放

钢筋原材进入加工场后，按照平面图的位置分规格、分型号进行堆放，不能为了卸料方便而随意乱放。

将加工成型的钢筋分区、分部、分层、分段和构件名称按号码顺序堆放，同一部位钢筋或同一构件要堆放在一起，保证施工方便。

c. 钢筋标识

钢筋原材及成品钢筋堆放场地必须设有明显标识牌，钢筋原材标识牌上应注明钢筋进场时间、受检状态、钢筋规格、长度、产地等；成品钢筋标识牌上应注明使用部位、钢筋规格、钢筋简图、加工制作人及受检状态，见下图所示。

钢筋标示牌

d. 钢筋运输

钢筋运输时，尤其是成品钢筋，要采取相应措施避免钢筋在运输或装卸过程中变形。 2. 钢筋加工 （1). 钢筋放样

根据工程的施工图纸及规范要求，对工程各部位进行详细的钢筋配置，配置过程中，若发现框架节点、暗柱及连梁节点钢筋过密，一定要先放样，提前采取措施，便于现场的加工制作。

配筋单必须先经审核，无误并签字后方可进行钢筋加工。应综合考虑原材用料，按照钢筋原材长度9m 和12m 两种长度适当比例制订下料计划，以减少钢筋加工的损耗。

下料原则：同规格钢筋根据不同长度，长短搭配，统筹配料；先断长料，后断短料，减少短头，减少损耗。

（2). 钢筋调直

本工程HPB235 级钢筋主要采用钢筋调直机进行调直；对于HRB335 级及HRB400 级钢筋，供货厂家在运输过程中应保证钢筋不弯曲、不变形，如果出现弯曲、变形情况，可采用锤直或扳直的方法进行调直。钢筋调直后应平直、无局部弯曲。

施工中少量盘条钢筋采用卷扬机冷拉调直，HPB235 级钢筋冷拉率不宜大于4%，现场拉伸的距离为37m 长，冷拉长度要不大于1.48m，在地上画出控制刻度线，调直时按此控制刻度线进行拉伸，以防止超拉。HRB335 级及HRB400 级钢筋的冷拉率不宜大于1%。使用时将可滑动标尺移至钢筋拉直处，根据调直冷拉率，此时可知道拉伸后位置及距离，并在标尺上做标记。操作时必须有专人负责调标尺。钢筋伸长值的测量起点，以卷扬机拉紧钢筋时为准。钢筋冷拉速度不宜过快，待拉到规定长度后，要平稍停，然后再行放松。冷拉线两端必须装置防护设施，冷拉时严禁在冷拉线两端站人，或跨越、触动正在冷拉的钢筋。

（3). 钢筋下料

钢筋下料前，要核实钢筋的原材报告、复试报告和见证报告，均齐全合格后方可使用。钢筋在加工前应洁净、无损伤，油渍、漆污和铁锈等在使用前处理干净。

（4). 钢筋切断

采用钢筋切断机及砂轮切割机对钢筋进行切断。钢筋切断机由专人负责操作。切断时要保证刀片与冲击刀片刀口的距离，直径<20mm 的钢筋宜重叠1～2mm，直径≥20mm 的钢筋宜留3mm左右，以保证钢筋的下料长度。切完大钢筋后切小钢筋之前，要及时调整

切断机刀片，防止因刀片松动造成“马蹄”筋的出现，影响下料准确。断料时HPB235 级钢筋每次切断根数不得超过2 根。

将同规格钢筋根据不同长度长短搭配，统筹排料；一般先断长料，后断短料，减少短头，减少损耗。钢筋切断时，钢筋和切断机刀口要成垂线，同时避免用短尺量长料，防止在量料中产生累计误差，为此，在工作台上标出尺寸刻度线并设置控制断料尺寸用的挡板。

在切断过程中，如发现钢筋有劈裂，缩头或严重的弯头等必须切除，如发现钢筋的硬度与钢种有较大出入，及时向有关人员反映，查明情况。

直螺纹接头连接钢筋、梯子筋、双F 铁、定距框的顶模棍，必须用砂轮切割锯切断，确保端头平齐。

（5). 钢筋成型

将切割好的钢筋按照配筋单分区、分段、分层、分部位、分规格进行弯曲成型。钢筋成型加工控制重点为箍筋加工、梯子筋、定距框、马凳的加工以及直螺纹接头的加工质量。

a. 钢筋弯曲

HPB235 级钢筋采用人工操作摇手扳子进行钢筋弯曲成型，HRB335 级及级钢筋采用钢筋弯曲成型机进行弯曲成型。成型钢筋的弯折必须符合抗震等有关规定： 对HPB235 级钢筋两端的180°弯钩和箍筋的 135°弯钩，其弯曲直径不小于2.5d；90°HRB335、HRB400 级钢筋弯曲直径不小于4d；180°钩平直长度3d；（φ10：50mm; φ8：45mm;φ6.5：30mm）箍筋平直长度10d（φ10：>100mm; φ8：>80mm;φ6：>60mm）。见下图所示。

钢筋弯曲直径

为了保证箍筋加工的准确性要求在加工机具的操作平台上用角钢焊出135°、90°及弯钩平直长度控制线，见下图所示。

钢筋弯曲前，对形状复杂的钢筋，根据钢筋料单上标明的尺寸，用笔将各弯曲点位置划出，要考虑钢筋弯曲时的增长量。

划线从钢筋中线开始向两边进行，两边不对称的钢筋，可从钢筋一端开始向另一端划线。

钢筋做90 度弯钩时必须加挡板，挡板根据钢筋直径随时调整。防止圆弧变形。 b. 箍筋加工，见下图所示。

箍筋加工完后，要求用“箍筋检查模具”进行检查，确保加工出来的每个箍筋尺寸、弯钩长度、角度符合标准。

箍筋弯钩平直段长度

箍筋检查模具

c. 钢筋直螺纹接头加工 ①钢筋连接套筒制造：

钢筋连接套筒应按照产品设计图纸要求制造，重要的尺寸：外径、长度、螺纹牙型及精度应有生产检验；

钢筋连接套筒不得有表面裂纹及内纹、不得有严重的锈蚀。

钢筋连接套简装箱前套筒应有保护端盖，严禁套简内进入杂物。见图4-33所示。

钢筋连接套简保护端盖

②钢筋丝头制造：

钢筋下料时用无齿锯切断：钢筋端面平整并与钢筋轴线垂直，不得有马蹄形或扭曲；钢筋端部不得有弯曲，出现弯曲时应调直；

滚丝器应与钢筋规格调整一致，丝头滚轧长度应满足设计规定；钢筋丝头加工时，不

得在没有切削润滑液的情况下加工；应使用水性切削润滑液，不得使用油性切削润滑液；

钢筋丝头螺纹中径、牙型角及丝头长度应符合规定；钢筋丝头有效丝扣中径的圆柱度（每

个螺纹的中径）误差不得超过0.2mm；标准型钢筋丝头有效丝扣长度应不小于1/2 连接套筒长度，其它连接形式应符合产品设计要求；

钢筋丝头加工完毕后，钢筋套丝的质量，必须由操作工人逐个用牙规和卡规或环规进行检查。钢筋的牙形必须与牙形规相吻合，其小端直径必须在卡规或环规的允许误差范围内。不合格的丝头要切除重新加工。

钢筋丝头加工完毕经检验合格后，立即带上保护帽或拧上连接套筒，防止装卸钢筋时损坏丝头；

钢筋丝头表面不得有严重的锈蚀及损坏。 ③钢筋连接接头的施工现场检验： 钢筋丝头现场检验的抽样方法：

加工的钢筋丝头应进行逐个自检，出现不合格丝头时应切去重新加工；自检合格的钢筋丝头，应由现场质检员随机抽样进行检验。以一个工作班加工的丝头为一个检验批，随机抽检10％。抽检合格品率不应小于95％。当抽检合格品率小于95％时，应加倍抽检。若合格品率仍小下95％时，则应对全部丝头进行逐个检验，合格者方可使用。钢筋丝头现场检验见图所示。

直螺纹丝头质量检查

直螺纹丝头加工质量：

操作工人应参加技术规程培训，考核合格后持证上岗。钢筋应先调直再用砂轮切割机下料，切口端面应与钢筋轴线垂直，不得有马蹄形或翘曲。

加工丝头的牙形、螺纹必须与连接套的牙形、螺距一致，有效丝扣段内的秃牙部分累计长度小于一扣周长的1/2。

d. 梯子筋、双 F 卡、定距框、马凳的加工：

梯子筋的加工应根据墙厚、钢筋设计间距在标准模具内加工。地下外墙内的顶棍中间设置钢止水片，加工必须准确，两端必须用砂轮锯切割，毛边磨平。

梯子筋示意图

双F 卡的加工：加工时控制双F 卡的卡口位置准确且顶模筋两端伸出长度确保一致。为保证双F 卡加工的准确性，要求用合格专用模具加工详见右图：

双F 卡加工示意图

定距框根据柱（暗柱）的断面尺寸、钢筋设计间距在标准模具内加工，定距框中的顶模棍采用砂轮切割机切割；马凳的加工根据板厚、铺设方向及钢筋保护层确定其高度进行加工。

梯子筋、定距框、马凳成品及其相应模具应纳入预检中，梯子筋、定距框的分档间距应准确，马凳高度应准确。

梯子筋、定距框、马凳应根据墙厚、板厚、钢筋粗细选用合适的钢筋作为骨架，焊接应牢固，其刚度应附合支撑要求。

框架柱定距框制作：框架柱定距框放置于柱顶端和下端。制作时先放大样于钢板上，精确量尺后双面焊牢保证其刚度强度。见下图所示。

框架柱定距框

马凳制作：马凳腿支撑点，不得接触板底，摆放时架在下层钢筋上。厚度≥300mm 顶板用HRB335ø20、ø18 筋制作，支撑点间距小于1m，保证其刚度。马凳制作必须保证焊接质量，有足够强度。见下图所示（图中，H 为马凳的高度，H＝板厚度-上铁保护层-上铁直径-下铁保护层-下铁直径）。

马凳制作

厚度＜300mm 顶板马凳统一用HRB335

12 筋制作，支撑点间距小于1m，另外，

当板负筋为I 级钢时，配合使用小马凳，使板负弯距筋得到有效支撑，防止踩踏变形，小马凳用HPB235ø12 筋制作。下支撑架在下筋之上，不允许支在模板上。见下图所示（H 为马凳的高度，H＝板厚度-上铁保护层-上铁直径-下铁保护层-下铁直径）。

h=顶板厚-下网支承钢筋直径-上网双向钢筋直径-上下铁保护层

马凳制作图

马凳高度计算必须考虑马凳放置方向，同一板块会因方向不同高度不同。应及时调整模具。尺寸相近，制作后及时做好标识，以防混淆。

e.钢筋除锈

钢筋原材加工及半成品安装前，先对由于潮湿或雨水引起的钢筋锈蚀进行除锈。HPB235 级盘条钢筋原材的浮锈可在调直过程中除去。钢筋除锈可采用钢丝刷手工或电动钢丝刷进行。对于锈蚀严重形成老锈、片锈的钢筋禁止使用。

3. 钢筋保护层厚度及做法见下表 钢筋保护层厚度及做法表 序号

部位

1

地下室底板

梁下铁 梁上铁 板下铁 板上铁

2

地下水池

内 外

3

梁

一类≤C20 环境

C25～C45 ≥C50

二a类≤C20 环境

C25～C45 ≥C50

4

柱

一类≤C20 环境

C25～C45

保护层厚度（mm）

50 25 50 20 35 20 - 25 25 - 30 30 30 30

垫块类型

水泥砂浆垫块

—— 水泥砂浆垫块

—— 水泥砂浆垫块 水泥砂浆垫块

—— 塑料卡 塑料卡 —— 塑料卡 塑料卡 塑料卡 塑料卡 ≥C50

二a类环境

≤C20 C25～C45 ≥C50

5

墙、板

一类环境

≤C20 C25～C45 ≥C50

二a类环境

≤C20 C25～C45 ≥C50

30 - 30 30 20 15 15 - 20 20

塑料卡 —— 塑料卡 塑料卡 塑料垫块 塑料垫块 塑料垫块 —— 塑料垫块 塑料垫块

墙体采用塑料卡、钢筋顶棍（端头刷防锈漆）

4. 钢筋锚固和搭接长度

当图纸未注明且纵向钢筋搭接接头面积百分率为50%时，钢筋最小锚固长度Lae 及最小搭接长度Lle 按表：

钢筋锚固长度表

抗震等级 混凝土等级

一、二级

钢

HBP235 筋

四级

种

一、二级

类 HRB335

三级

41d(45d) 35d(39d) 31d(34d) 29d(31d) 26d(29d) 44d(49d) 38d(42d) 34d(38d)

31d(34d

29d(32d)

31d

27d

24d

22d

20d

三级

33d

28d

25d

23d

21d

C20 36d

C25 31d

一级 C30 27d

C35 25d

≥C40 25d

四级 一、二级

HRB400

三级 四级

39d(42d) 34d(37d) 30d(33d) 27d(30d) 25d(27d) 53d(58d) 46d(51d) 41d(45d) 37d(41d) 34d(38d) 49d(53d) 42d(46d) 37d(41d) 34d(38d) 31d(34d) 46d(51d) 40d(44d) 36d(39d) 33d(36d) 30d(33d)

注：括号内数值用于d>25mm；当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动时，其锚固长度Lae按下表中数据乘以1.1 采用。锚固长度小于250mm(300)时，按250mm(300)考虑。

表：钢筋搭接长度表

抗震等级 混凝土等级

一、二级

HBP235

三级 四级

钢

一、二级 44d(49d) 38d(42d) 34d(38d)

筋

HRB335 种

四级

类

一、二级 53d(58d) 46d(51d) 41d(45d) 37d(41d) 34d(38d)

HRB400

三级 四级

49d(53d) 42d(46d) 37d(41d) 34d(38d) 31d(34d) 46d(51d) 40d(44d) 36d(39d) 33d(36d) 30d(33d) 39d(42d) 34d(37d) 30d(33d) 27d(30d) 25d(27d)

三级

41d(45d) 35d(39d) 31d(34d) 29d(31d) 26d(29d)

31d(34d

29d(32d)

C20 36d 33d 31d

C25 31d 28d 27d

一级 C30 27d 25d 24d

C35 25d 23d 22d

≥C40 25d 21d 20d

注：上表用于纵筋直径d≤25mm，分别按搭接接头百分比25％（50％）考虑；当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动时，其搭接长度Lle 按表中数据乘以1.1采用。搭接长度小于300mm时，按300考虑。

5. 钢筋代换

钢筋的级别、种类和直径须按设计要求采用。当需要代换时，须征得设计单位同意，并须符合下列规定：

不同种类钢筋的代换，须按钢筋受拉承载力设计值相等的原则进行；当构件受抗裂、裂缝宽度或挠度控制时，钢筋代换后须进行抗裂、裂缝宽度或挠度验算；钢筋代换后，须满足混凝土结构设计规范中所规定的钢筋间距、锚固长度、最小钢筋直径、根数等要求；

对重要构件，不得用HPB235光面钢筋代换变形（带肋）钢筋；梁的纵向受力钢筋与弯起钢筋须分别进行代换；对有抗震要求的框架，不得以强度等级较高的钢筋代替原设计中的钢筋；

预制构件的吊环，必须采用未经冷拉的HPB235热轧钢筋制作，严禁以其他钢筋代换。 6. 钢筋连接

根据本工程各部位、构件设计所采用的钢筋型号、规格以及工程工期、质量、成本等综合考虑，对于钢筋直径≥20mm时采用等强剥肋滚压直螺纹套筒连接，钢筋直径＜20mm时采用搭接绑扎连接。

（1). 钢筋接头布置要求

钢筋的接头设在受力较小处。同一纵向受力钢筋不可设置两个或两个以上的接头。接头的末端至钢筋弯起点的距离不小于钢筋直径的10倍。接头应相互错开，当采用搭接接头时，从任一接头中心至1.3倍搭界长度区段范围内，（或当采用机械及焊接接头时在任一接头中心至长度为钢筋直径的35倍且不小于500mm的区段范围内）有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率应符合表规定：

钢筋接头布置表

接头型式 绑扎搭接接头

受拉区 ≤25%

受压区 ≤50%

机械或焊接接头

（2). 钢筋绑扎搭接连接

≤50% 不限

钢筋绑扎接头的搭接长度及接头位置须符合抗震规范要求。受拉区域内，HPB235钢筋绑扎接头的末端须做弯钩，HRB335钢筋、HRB400钢筋可不做弯钩。直径不大于12mm的受压HPB235钢筋的末端，以及轴心受压构件中任意直径的受力钢筋的末端，可不做弯钩，但搭接长度不小于钢筋直径的35倍。钢筋搭接处，须在中心和两端用铁丝扎牢。

绑扎接头中钢筋横向净距大于或等于钢筋直径且不小于25mm。现浇板下部钢筋不得在跨中搭接，板上部钢筋不得在支座搭接。梁的底部纵向钢筋的接长，选择在支座或支座两侧的1/3跨度内，不应在跨中接长，梁的上部纵向钢筋在跨中1/3 范围内接长，不应在支座处接长，见下图所示。

梁板钢筋接头位置图

（3). 钢筋直螺纹连接

钢筋直螺纹连接优点是：连接强度高，现场施工速度快，工人劳动强度低，钢筋直螺纹提前预制加工，现场连接作业。接头类型有标准型、正反丝扣型、变径型和可调型四种型式，利用套筒进行连接，见下图所示。本工程大部分钢筋采用标准型连接，在施工缝等处钢筋可采用正反丝扣型连接，直径不同的钢筋可采用变径型连接。

钢筋直螺纹接头连接类型

工艺流程：钢筋端面切割→设备调试→剥肋滚压螺纹→丝头质量检查→钢筋连接→接头检验→完成。

a. 施工要点

按照设计图纸的要求，确定要进行钢筋直螺纹连接的钢筋位置及数量，对操作工人进行培训、考核，可持证上岗。连接套筒采用优质碳素结构钢或其它经型式检验确定符合要求的钢材。

主要机具设备如钢筋直螺纹机、限位挡铁、螺纹环规、力矩扳手、普通扳手、砂轮切割机等准备完毕。切口端面必须平直、整齐并与钢筋轴线垂直，若非平直面将影响钢筋的有效丝头长度，因此下料时必须使用砂轮切割机。

不同直径钢筋连接时，一次连接钢筋直径规格不宜超过2 级。

连接钢筋时必须用管钳扳手拧紧，使两钢筋丝头在套筒位置相互顶紧，或用锁紧螺母锁紧并加以标记。接头拼装完成后，套筒每端不得有一扣以上的完整丝扣外露。

连接钢筋时，钢筋规格和连接套的规格应一致，钢筋上螺纹的形式、螺距、螺纹外径，应与连接套一致。并确保钢筋和连接套的丝扣干净、完好无损。

连接钢筋时应对正轴线将钢筋拧入连接套。连接钢筋时，将已拧套筒的上层钢筋拧到被连接的钢筋上，并用扭力扳手按下表规定的力矩值把钢筋接头拧紧，直至扭力扳手在调定的力矩值发出响声，并画上油漆标记，以防钢筋接头漏拧。力矩扳手每半年应标定一次。