110kv变电所设计

目录

一： 前言

二： 文字说明部分

（1） 所址的选择 （2） 主变压器的选择 （3） 电气主接线选择

（4） 断路器及隔离开关的选择 （5） 互感器的选择

（6） 导体的选择 （7）补偿装置的选择 （8）保护设置 （9）所用变的选择 三：计算说明部分

（1） 主变压器的选择 （2） 短路电流计算

（3） 断路器及隔离开关的选择 （4） 导体的选择 （5） 互感器的选择 （6） 补偿装置的选择 （7） 保护设置 （8） 设备清单

四：谢辞

附录1：1）变电站主接线图 2）总平面布置图 3）间隔断面图 4）继电保护配置图 5）防雷接地保护配置图 6）10KV屋内配置图

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110KV变电所初步设计

前言：

ABSTRACT:In the renovation of urban power network the difficulty caused by insufficient land for building and dense population is always met in the construction of urban substation. In order to simplify the writing of urban substation, in this paper three wiring modes are put forward, i.e., the wiring for line and transformer sets, the wiring for internal bridge and the wiring for single busbar. To solve the difficulties in the building up of urban substations, a practical experience of building up substation near the park at the center of the city is presented, in which three ways such as indoor wiring and installation, multi-layer arrangement and comprehensive utilization of multifunction buildings are applied.

KEYWORDS: urban network construction; substation; urban network renovation

摘要: 针对城网改造工作中,由于城市人口密集,土地资源紧张给市区变电所建设带来的困难,提出了“线路—变压器组接线”、“内桥接线”和“单母线接线”3种接线方式,使变电所接线简单化。文中介绍了采用室内化、多层布置和综合利用多功能建筑等方法,在公园附近建设城市中心变电所的实践,解决了市区变电所建设的诸多难题,同时对该变所的无人值班综合自动化系统作了简单介绍。 关键词:城网建设;变电所;城网改造

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110KV变电所初步设计

110KV变电所电气设计说明

所址选择：

首先考虑变电所所址的标高，历史上有无被洪水浸淹历史；进出线走廊应便于架空线路的引入和引出，尽量少占地并考虑发展余地；其次列出变电所所在地的气象条件：年均最高、最低气温、最大风速、覆冰厚度、地震强度、年平均雷暴日、污秽等级，把这些作为设计的技术条件。 主变压器的选择：

变压器台数和容量的选择直接影响主接线的形式和配电装置的结构。它的确定除依据传递容量基本原始资料外，还应依据电力系统5-10年的发展规划、输送功率大小、馈线回路数、电压等级以及接入系统的紧密程度等因素，进行综合分析和合理选择。

选择主变压器型式时，应考虑以下问题：相数、绕组数与结构、 绕组接线组别（在电厂和变电站中一般都选用YN，d11常规接线）、调压方式、 冷却方式。

由于本变电所具有三种电压等级110KV、35KV、10KV，各侧的功率均达到变压器额定容量的15%以上，低压侧需装设无功补偿，所以主变压器采用三绕组变压器。为保证供电质量、降低线路的损耗此变压器采用的是有载调压方式，在运行中可改变分接头开关的位置，而且调节范围大。由于本地区的自然地理环境的特点，故冷却方式采用自然风冷却。

为保证供电的可靠性，该变电所装设两台主变压器。当系统处于最大运行方式时两台变压器同时投入使用，最小运行方式或检修时只投入一台变压器且能满足供电要求。

所以选择的变压器为2×SFSZL7-31500/110型变压器。 变电站电气主接线：

变电站主接线的设计要求，根据变电站在电力系统中的地位、负荷性质、出线回路数等条件和具体情况确定。

通常变电站主接线的高压侧，应尽可能采用短路器数目教少的接线，以节省投资，随出线数目的不同，可采用桥形、单母线、双母线及角形接线等。如果变电站电压为超高压等级，又是重要的枢纽变电站，宜采用双母线带旁母接线或采用一台半断路器接线。变电站的低压侧常采用单母分段接线或双母线接线，以便于扩建。6~10KV馈线应选轻型断路器，如SN10型少油断路器或ZN13型真空断路器；若不能满足开断电流及动稳定和热稳定要求时，应采用限流措施。在变电站中最简单的短路电流的方法，是使变压器低压侧分列运行；若分列运行仍不能满足要求，则可装设分列电抗器，一般尽可能不装限流效果较小的母线电抗器。

故综合从以下几个方面考虑： 1 断路器检修时，是否影响连续供电；

2 线路能否满足Ⅰ,Ⅱ类负荷对供电的要求；

3大型机组突然停电对电力系统稳定运行的影响与产生的后果等因素。 主接线方案的拟定：

对本变电所原始材料进行分析，结合对电气主接线的可靠性、灵活性及经济性等基本要求，综合考虑。在满足技术、经济的前提下，力争使其技术先进，供电可靠，经济合理的主接线方案。此主接线还应具有足够的灵活性，能适应各

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种运行方式的变化，且在检修、事故等特殊状态下操作方便、调度灵活、检修安全、扩建发展方便。故拟定的方案如下：

方案Ⅰ：110KV侧采用内桥接线，35KV采用单母分段，10KV单母接线。

方案Ⅱ：110KV侧采用单母分段，35KV采用单母分段带旁母，10KV采用单母分段。

由以上两个方案比较可知方案Ⅰ的110KV母线侧若增加负荷时不便于扩建，35KV、10KV出线的某一回路出现故障时有可能使整个线路停止送电，所以很难保证供电的可靠性、不便于扩建检修，故不采用。方案Ⅱ的110KV母线侧便于扩建，35KV线路故障、检修、切除或投入时，不影响其余回路工作，便于倒闸操作，10KV侧某一线路出现故障时不至于使整个母线停电，满足供电可靠、操作灵活、扩建方便等特点，所以采用方案Ⅱ，主接线图如图 所示。 高压断路器和隔离开关的选择： 1 断路器种类和型式的选择

按照断路器采用的灭弧介质可分为油断路器、压缩空气断路器、SF6断路器、真空断路器等。 2 额定电压和电流选择

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Un≥Uns，In≥Imas

式中 Un、Uns—分别为电气设备和电网的额定电压，KV

In、Imas—分别为电气设备的额定电流和电网的最大负荷电

流，A。

3 开断电流选择

高压断路器的额定开断电流Inbr，不应小于实际开断瞬间的短路电流周期分量Ipt，即

Inbr≥Ipt

4 短路关合电流的选择

为了保证断路器在关合短路电流时间的安全，断路器的额定关合电流iNel不应小于短路电流最大冲击值ish。

iNel≥ish

5 断路热稳定和动稳定的校验 校验式

I2t≥Q，ies≥ish

k隔离开关的选择：

隔离开关也是发电厂和变电所中常用的开关电器。它需与断路器配套使用。但隔离开关无灭弧装置，不能用来接通和切断负荷电流和短路电流。

隔离开关与断路器相比，额定电压、额定电流的选择及短路动、热稳定的项目相同。但由于隔离开关不用来接通和切断短路电流，故无需进行开断电流和短路关合电流的校验。 互感器的选择：

互感器是电力系统中测量仪表、继电保护等一次设备获取电气一次回路信息的传感器。互感器将高电压、大电流按比例变成低电压（100、100/）和小电流（5、1A）。电流互感器的二次侧绝对不能够开路。电压互感器的二次侧绝对不能够短路

1 种类和型式的选择

选择电流互感器时，应根据安装地点（如屋内、屋外）和安装方式（如穿墙式、支持式、装入式）选择其型式。当一次电流较小时，宜优先采用一次绕组多匝式，弱电二次额定电流尽量采用1A，强电采用5A。 2 一次回路额定电压和电流的选择

Un≥Uns，In≥Imas

式中 Un、Uns—分别为电气设备和电网的额定电压，KV

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In、Imas—分别为电气设备的额定电流和电网的最大负荷电

3准确级和额定容量的选择

互感器所选定准确级所规定的额定容量s2N应大雨等于二次册所接负荷I2nZ2L，即

2s2N≥I2nZ2L

4 热稳定和动稳定的校验

2II2t2t≥Q，ies≥ish

k为电流互感器1S通过的热稳定电流，ies为电流互感器的动稳定电流。

裸导体的选择：

导体截面可按照长期发热允许电流或经济电流密度选择。

对年负荷利用小时数大（通常指Tmax>5000h），传输容量大，长度在20m以上的导体，如发电机、变压器的连接导体其截面一般按经济电流密度选择。而配电装置的汇流母线通常在正常运行方式下，传输容量大，可按长期允许电流来选择。

1 按导体长期发热允许电流选择

Imas≤kIal

2 按经济电流密度选择

S3 电晕电压校验

j=Imax JU>UcrMAX

4 热稳定动稳定校验

1 QKfkC按电压损失要求选择导线截面（一般用于10KV以下）：

为保证供电质量，导线上的电压损失应低于最大允许值，通常不超过5%。因此，对于输电距离较长或负荷电流较大的线路，必须按允许电压损失来选择或校验导线截面。

设线路允许电压损失为△Ual%

Smin=

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即 [ P（rl）+Q（xl）]/10Un2≤△Ual%

补偿装置的选择：

电力系统的无功功率平衡是系统电压质量的根本保证。在电力系统中，整个系统的自然无功负荷总大于原有的无功电源，因此必须进行无功补偿。

通常情况下110KV的变电所是在35KV母线和10KV母线上进行无功补偿，本变电所是在10KV母线上并联电容器和可调节的并联电抗器为主要的无功补偿（并联电容器和并联电抗器是电力系统无功补偿的主要常用设备，予优先采用），既将功率因数由0.8提高至0.92，合理的无功补偿和有效的电压控制，不仅可以提高电力系统运行的稳定性、安全性和经济性，故所选的电容器型号为

TBB10-1500/50。

3避雷装置的选择： 避雷针：单根接地电阻不大雨10Ω，应布置单根垂直接地体，P=50Ω/m ，L=2.5m，

d=0.05m的钢管，由60*6的扁钢连接，埋入地下3m处。

P4Lln接地电阻Rc==22.9Ω。 2Ld避雷器：对于本变电所来说，采用氧化锌避雷器，110KV线路侧一般不装设避

雷器，主变压器低压侧的一相上宜装设一台Y5W-12.7/42型避雷器，35KV出线侧装设Y10W5-42/142型避雷器。

接地网：变电所内必须安装闭合的接地网，并装设必需的均压带，接地网采用水

平接地为主，辅以垂直的封闭复合式接地网。主接地网电阻R≤4Ω；避雷针设接地体，它于主接地网地中距离T≥5m，其接地电阻R≤10Ω。接地网有均压、减少接触电势和跨步电压的作用，又有散流作用。在防雷接地装置中，可采用垂直接地体作为避雷针、避雷线和避雷器附近加强集中接地和散泄电流的作用。变电所不论采用何种接地体应敷设水平接地体为主的人工接地网。

人工接地网的外缘应闭合，外缘的各角应做成圆弧行，圆弧半径不宜小

于均牙带间距的一半，接地网内敷设水平的均压带。接地网一般采用0.6m～0.8m，在冻土地区应敷设在冻土层以下。

均压带经常有人出入的走道应铺设沥青面（采用高电阻率的路面结构

层），接地装置敷设成环形，目的是防止应接地网流过中性点的不平衡电流在雨后地面积水成泥污时，接地装置附近的跨步电压引起行人和牲畜的触电事故。

此接地网水平接地体采用的是60*6的扁钢敷于地下0.8m处，垂直接地

体为φ50 ，L=2.5m的圆钢，自地下0.8m处与水平接地体焊接，接地体

引上线采用25*4的扁钢与设备焊接。接地网的工频电阻R＜0.5Ω。 敷设在大气和土壤中有腐蚀的接地体和接地引下线，需采取一定的防腐措施（热镀锌，镀锡）。

所用变的设置：

为保证重要变电所的安全用电，所以需装设两台所用变，以备用。为了保证供电的可靠性应在35KV和10KV母线上各装设一台变压器。若只在10KV母线上引接所用电源，由于低压线路故障率较高，所以不能保证变电所的不间断供电。故所用变采用的型号是S6-50/10、S6-50/35。接线图如下所示：

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Ⅰ

变电所的自动化控制：

本变电所采用综合自动化设备，远动信息按四遥配置。 1. 遥测

35KV线路有功功率、电流和电能； 10KV 线路有功功率、电流和电能； 10KV电容器电流和电能；

110KV、35KV、10KV各段母线电压；

主变压器高、中、低侧有功功率、电流和电能； 所用电和直流系统母线电压； 2. 遥信

110KV、35KV、10KV线路断路器、隔离开关、PT隔离刀闸位置；主变三侧断路器、隔离开关、中性点接地位置； 主变瓦斯动作信号； 差动保护动作信号；

复合电压闭锁过电流保护动作信号； 低频减载动作信号；

35KV、10KV系统接地信号、保护动作信号； 断路器控制回路断线总信号； 变压器油温过高信号； 主变压器轻瓦斯动作信号； 变压器油温过低总信号；

微机控制系统交流电源消失信号； 微机控制系统下行通道信号； 直流系统绝缘监测信号； 遥控转为当地控制信号； 3. 遥调

变压器档位调节

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4. 遥控

110KV及以下断路器分合、预告信号复归。 电缆设施及防水：

该变电所配电设有电缆沟，电缆沟沿主建筑物至主变区配合装置。通过电缆沟把控制及动力电缆引接到控制室及动力屏，在电缆沟进建筑物时，加装穿墙孔板，待电缆施工后进行封墙，防止火的蔓延和小动物进入。为防止干扰，二次电缆采用屏蔽电缆。

变压器事故排油系统：

变电所设有两台变压器，当主变压器发生事故时，要排出变压器油。因此，考虑设一座变压器排油井，用DN150铸铁管排入事故贮油井内，不考虑回收利用，排油井设在所区内空地。 消防系统：

变电所一般为多油、电引起火灾，危险性较大，宜选用化学和泡末剂灭火，且变压器旁可设置消防砂。 保护配置：

主变保护部分： 采用微机保护装置

A. 差动保护 防止变压器绕组和引出线相间短路，直接接地系统侧和引出线

的单相接地短路及绕组见的短路。

B. 瓦斯保护 防止变压器油箱内部或断线故障及油面降低。

C. 零序电流保护、零序电压保护 防止直接接地系统中变压器外部接地短路

并作为瓦斯保护和差动保护的后备。 D. 防止变压器过励磁。

E. 过电流保护（或阻抗保护） 防止变压器外部相间短路并作为瓦斯保护和

差动保护的后备。

F. 过负荷保护 防止变压器对称过负荷。

G. 反映变压器油温及油箱内压力升高和冷却系统故障的相应保护。 110KV、35KV线路保护部分： A. 距离保护

B. 零序过电流保护 C. 自动重合闸

D. 过电压保护 在变电所周围装设避雷针，为防止直击雷和雷电波的危害，在35kV和10kV出线均安装金属氧化物避雷器；变压器安装金属氧化物避雷器；10kV母线也用一组金属氧化物避雷器进行过压保护。 10KV线路保护：

1、10kV线路保护：采用微机保护装置，实现电流速断及过流保护、实现三相一次重合闸。

2、10kV电容器保护：采用微机保护装置，实现电流过流保护、过压、低压保护。

3、10kV母线装设小电流接地选线装置，发送有选择性的单相接地遥信。

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计算部分

变压器的选择： 负荷计算：

最大负荷时： 1. 35KV出线

QL1=PL1tanθ=9×tan（arccos0.8）=6.75Mvar QL2=PL2tanθ=12×tan（arccos0.8）=9Mvar QL3=PL3tanθ=8×tan（arccos0.8）=6Mvar

2. 10KV出线

Q''l1=Pl1tanθ=1×tan（arccos0.8）=0.75Mvar Q'=P'l2l2

tanθ=1×tan（arccos0.8）=0.75Mvar

Q''

l3=Pl3tanθ=0.8×tan（arccos0.8）=0.6Mvar

Q'l4=P

'l4

tanθ=0.9×tan（arccos0.8）=0.675Mvar Q'=P

'l5l5tanθ=0.6×tan（arccos0.8）=0.45Mvar

Q'P'

l6=l6tanθ=0.8×tan（arccos0.8）=0.6Mvar

于是母线侧的总负荷为

Pcma=xKD1Pc+KD2P'c

= 0.85（9+12+8）+0.8（1+1+0.8+0.9+0.6+0.8） =24.65+4.08

=28.73MW

Q'cmax=KD1Qc+KD2Qc

= 0.85（6.75+9+6）+0.8（0.75×2+0.6+0.675+0.45+0.6） =14.4875+3.06 = 21.75Mvar

最小负荷时： 1.35KV出线

QL1=PL1tanθ=7×tan（arccos0.8）=5.25Mvar QL2=PL2tanθ=8×tan（arccos0.8）=6Mvar

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Q'l1L3=PL3tanθ=6×tan（arccos0.8）=4.5Mvar

'l1'

2.10KV出线

Q=PQQ'l2'tanθ=0.5×tan（arccos0.8）=0.375Mvar

=Pl2tanθ=0.7×tan（arccos0.8）=0.525Mvar =Pl3tanθ=0.3×tan（arccos0.8）=0.225Mvar

'l4'

l3Q=P

l4'tanθ=0.5×tan（arccos0.8）=0.375Mvar tanθ=0.3×tan（arccos0.8）=0.15Mvar

Q=P

l5''l5'

Q

'l6=Pl6tanθ=0.4×tan（arccos0.8）=0.3Mvar

于是母线侧的总负荷为

+KD2Pcma=xKD1PcP'c

= 0.85（7+8+6）+0.8（0.5+0.7+0.3+0.5+0.2+0.4） =17.85+2.08

=19.93MW

Qcmax=KD1Q+KD2cQ

c' = 0.85（5.25+6+4.5）+

0.8×（0.375+0.525+0.225+0.375+0.3）

=13.3875+1.56 = 14.9425Mvar 则系统的计算负荷为： 最大运行方式下：

Scmax=Scmin=

Scmax=

'PcmaxQ22cmax=

28.7319.932221.75=35.9125MVA

22最小运行方式下：

PcmaxQ22cmax=

14.9475=24.9125MVA

若待建变电所考虑15%的负荷发展余地，则

sscmax115%cmin=

35.9125=42.25 MVA

115%24.9125=29.3 MVA

115%Scmin=

'115%=

考虑到变电所的安全运行，故需选用两台同样的变压器，且在系统最大运行方式下两台变压器并列运行。系统最小运行方式下只起用一台变压器。综上考虑，选用两台绕组无励磁的调压变压器，其参数如下所示：

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型 号：SFSZL7-31500/110 额定容量：31500 KVA

额定电压：110±2×2.5% 35±2×2.5% 6.3 空 损：46KW 负 损：175 KW

阻抗电压%：高-中10.5 高-低17-18 中-低6.5 联结组号：YN

yd11

n0所用电负荷统计如下： 设备名称 容量（W） 空调 10000 照明、电热取暖 8000 附属建筑取暖 10000 主变风扇 2400 载波通讯 600 检修用电 6000 微机用电 2000 合计 39000 考虑各母线上的电压平衡，所用电取自于10KV母线，由以上计算数据可选用S6-50/10型和S6-50/35型变压器。其参数如下所示：

额定电压：10/0.4 额定电压：35/0.4 额定电压：10/0.4 额定电压：10/0.4

连接组构号Y.y 连接组构号Y.y

n0n0短路电流计算：

取SB=100MWA，UB=UAV.变压器各绕组电抗标幺值计算如下： 各绕组的短路电压分别为：

Us1%=1/2[Us(12)%+ Us(31)%-Us(23)% ]=1/2（10.5+17.5-6.5）=10.75 %=1/2[Us(12)%+ Us(23)%-Us(13)% ]=1/2（10.5+6.5-17.5）=-0.25 %=1/2[Us(13)%+ Us(23)%-Us(12)% ]=1/2（17.5+6.5-10.5）=6.75 =（Us1%/100）×（SB/SN）=（10.75/100）×（100/31.5）=0.34 =（Us2%/100）×（SB/SN）=（-0.25/100）×（100/31.5）=-0.008 =（Us3%/100）×（SB/SN）=（6.75/100）×（100/31.5）=0.214

UUXXXs2s3各绕组的电抗标幺值计算如下：

T1T2T3变压器的等值网络如图1-1所示：

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当系统母线高压侧的最大三相短路容量为2000MVA时，短路电流的计算系统的等值网络如图1-2所示：

其中X1=XT1/2=0.34/2=0.17 X2=XT2/2=-0.008/2=-0.004 X3=XT3/2=0.214/2=0.107 Xd=SB/SD=100/2000=0.05 1. 当f1点短路时 短路电流

I

''f1f1

=SB/（3UB）=100/（3×37）=1.56KA

I =1/（X1+X2+Xd）=1/（0.17-0.004+0.05）=4.63

''f1短路电流的有名值 冲击电流 短路容量 2 当f2点短路时 短路电流

I'=If1×If1=4.63×1.56=7.22KA

'f1ish.f1=1.82×Isf1=I''f1=1.8×2×7.22=18.385KA

×SB=4.63×100=463MVA

I''f2'f2=SB/（3UB）=100/（3×10.5）=5.5KA

I =1/（X1+X3+Xd）=1/（0.17+0.107+0.05）=3.058

''短路电流的有名值 冲击电流 短路容量

If2=If2×If2=5.5×3.058=16.82KA

ish.f2=1.82×If2=1.8×2×16.82=46.82KA

'sf2=If2×SB=3.058×100=305.8MVA

''3 当f3点短路时

If3=SB/（3UB）=100/（3×115）=0.502KA

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短路电流

I''f3' =Sf3/（3UB''If3）=2000/（3×115×0.502）=20

短路电流的有名值 冲击电流

If3=If3×If3=20×0.502=10.04KA

ish.f3=1.82×If3=1.8×2×10.04=25.56KA

'断路器及隔离开关：

A. 变压器110KV侧断路器及隔离开关

变压器的最大工作电流

Imax=（1.05SN）/（3UN）=1.05×31500/3×110=173.6A

根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋外的要求，查表可选择LW14-110型断路器。

短路时间：tk =0.2+0.06+0.03=0.29S 周期分量的热效应：（IQ=tk/12

p22'2+10Itk/2+Itk）=0.29/12×（10.04+10f12'2'2×10.04+10.04）=29.23(KA).S

非周期分量的热效应：tk＜1时，T=0.05

K2Q

np

=T×Inp

'2f1=0.05×10.04=5.04(KA).S

22短路电流的热效应：Q=Q+Q=29.23+5.04=34.27(KA).S

p2断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 LW14-110型断路器 GW4-110D/1000-80型隔离开关 UINS 110KV 173.6A UINN 110KV UI NN 110KV MAX 2000A 1000A —— —— I'' 10.04KA I 31.5KA Nbrish 25.56KA QKINcl 80KA It234.27(KA).S 2×t=4800(KA).S 2It2×2ish 25.56KA ies 80KA t=2311.5(KA).S ies 80KA 由以上数据比较可知LW14-110型断路器和GW4-110D/1000-80型隔离开关均能够吗组要求。

.14.

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B. 变压器35KV侧断路器及隔离开关

变压器的最大工作电流

Imax=（1.05SN）/（3UN）=1.05×31500/3×35=5.6A

根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋外的要求，查表可选择LW8-35型断路器。

短路时间：tk =0.7+0.06+0.03=0.79S 周期分量的热效应：Q=tk/12（Ip'2+10Itk/2+Itk）=0.79/12×（7.22+10f12'2'2×7.22+7.22）=41.18(KA).S

222非周期分量的热效应：tk＜1时，T=0.05

KQ

np

=T×Inp

'2f1=0.05×7.22=2.61(KA).S

22短路电流的热效应：Q=Q+Q=41.18+2.61=43.79(KA).S

p2断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 LW8-35型断路器。 GW5-35G/600-72型隔离开关 UINS 35KV 5.6A UINN 35KV UI NN 35KV MAX 1600A 600A —— —— I'' 7.22KA I 25KA Nbrish 18.385KA QKINcl 63KA It243.79(KA).S 2×t=2500(KA).S 2It2×t=1024(KA).S 2ish 18.385KA ies 63KA ies 72KA 由以上数据比较可知LW8-35型断路器和GW5-35G/600-72型隔离开关均能够吗组要求。

C. 变压器10KV侧断路器及隔离开关

变压器的最大工作电流

Imax=（1.05SN）/（3UN）=1.05×31500/3×10=1909.6A

根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋内的要求，查表可选择ZN-10/2000-40型断路器。

短路时间：tk =0.7+0.06+0.05=0.81S

.15.

110KV变电所初步设计

周期分量的热效应：（IQ=tk/12

p22'2+10Itk/2+Itk）=0.81/12×（16.82+10f12'2'2×16.82+16.82）=229.2(KA).S

非周期分量的热效应：tk＜1时，T=0.05

2Q

np

=T×Ip'2f1=0.05×16.82=14.15(KA).S

22短路电流的热效应：Q=Q+Q=229.2+14.15=243.35(KA).S

K2np

断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 ZN-10/2000-40型断路器 GN2-10/2000-85型隔离开关 UINS 10KV 1909.6A UINN 10KV UI NN 10KV MAX 2000A 2000A —— —— I'' 16.82KA INbr 40KA I 100KA Ncl2ish 42.82KA QS K243.35(KA).2It×t=3200(KA).S 2It2×t=1300(KA).S 2ish 42.82KA ies 100KA ies 85KA 由以上数据比较可知ZN-10/2000-40型断路器和GN2-10/2000-85型隔离开关均能够吗组要求。

D. 35KV出线侧断路器及隔离开关

线路的最大工作电流

Imax=（1.05PN）/（3UNCOSΦ）=1.05×12×1000/3×35×

0.8=259.8A

根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋外的要求，查表可选择LW8-35/1600型断路器。

短路时间：tk =0.7+0.03+0.03=0.0.76S 周期分量的热效应：Q=tk/12（Ip'2+10Itk/2+Itk）=0.76/12×（7.22+10f12'2'2×7.22+7.22）=39.62(KA).S

222非周期分量的热效应：tk＜1时，T=0.05

.16.

110KV变电所初步设计

KQ

np

=T×Inp

'2f1=0.05×7.22=2.61(KA).S

22短路电流的热效应：Q=Q+Q=39.62+2.61=42.23(KA).S

p2断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 LW8-35/1600型断路器 GW5-35G/600-72型隔离开关 UINS 35KV 259.8A UINN 35KV UI NN 35KV MAX 1600A 600A —— —— I'' 7.22KA INbr 25KA INcl 63KA It2ish 18.385KA QK42.23(KA).S 2×t=2500(KA).S 2It2×t=1024(KA).S 2ish 18.385KA ies 63KA ies 72KA 由以上数据比较可知LW8-35/1600型断路器和GW5-35G/600-72型隔离开关均能够吗组要求。

E. 线路10KV出线侧断路器及隔离开关

线路的最大工作电流

Imax=（1.05PN）/（3UNCOSΦ）=1.05×1×1000/3×10×

0.8=75.78A

根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋内的要求，查表可选择ZN4-10/1250-20型断路器。

短路时间：tk =0.7+0.06+0.05=0.0.81S 周期分量的热效应：（IQ=tk/12

p22'2+10Itk/2+Itk）=0.81/12×（16.82+10f12'2'2×16.82+16.82）=229.2(KA).S

非周期分量的热效应：tk＜1时，T=0.05

K2Q

np

=T×Inp

'2f1=0.05×16.82=14.15(KA).S

22短路电流的热效应：Q=Q+Q=229.2+14.15=243.35(KA).S

p2断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 ZN4-10/1250-20型断路器 GN6-10T/600-52型隔离开关 .17.

110KV变电所初步设计

UINS 10KV 75.78A UINN 10KV UI NN 10KV MAX 1250A 600A —— —— I'' 16.82KA I 20KA Nbrish 42.82KA QKINcl 50KA It2243.4(KA).S 2×t=1600(KA).S 2It2×t=1600(KA).S 2ish 42.82KA ies 50KA ies 52KA 由以上数据比较可知ZN4-10/1250-20型断路器和GN6-10T/600-52型隔离开关关均能够吗组要求。

F. 110KV侧母联断路器及隔离开关

母线的最大工作电流

Imax=2（1.05SN）/（3UN）=2*1.05×31500/3×110=347.2A

根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋外的要求，查表可选择LW14-110型断路器。

短路时间：tk =0.2+0.06+0.03=0.29S 周期分量的热效应：（IQ=tk/12

p22'2+10Itk/2+Itk）=0.29/12×（10.04+10f12'2'2×10.04+10.04）=29.23(KA).S

非周期分量的热效应：tk＜1时，T=0.05

K2Q

np

=T×Inp

'2=0.05×10.04=5.04(KA).S f122短路电流的热效应：Q=Q+Q=29.23+5.04=34.27(KA).S

p2断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 LW14-110型断路器 GW4-110D/1000-80型隔离开关 UINS 110KV 347.2A UINN 110KV UI NN 110KV MAX 2000A 1000A —— —— I'' 10.04KA INbr 31.5KA I 80KA Nclish 25.56KA .18.

110KV变电所初步设计

QK34.27(KA).S 2It2×t=4800(KA).S 2It2×t=2311.5(KA).S 2ish 25.56KA ies 80KA ies 80KA 由以上数据比较可知LW14-110型断路器和GW4-110D/1000-80型隔离开关均能够吗组要求。

G. 35KV母联断路器及隔离开关

线路的最大工作电流

Imax=3*（1.05PN）/（3UNCOSΦ）=3*1.05×12×1000/3×35

×0.8=779.4A

根据线路的电压及最大工作电流及断路器在屋外的要求，查表可选择LW8-35/1600型断路器。

短路时间：tk =0.7+0.03+0.03=0.0.76S 周期分量的热效应：Q=tk/12（Ip'2+10Itk/2+Itk）=0.76/12×（7.22+10f12'2'2×7.22+7.22）=39.62(KA).S

222非周期分量的热效应：tk＜1时，T=0.05

KQ

np

=T×Inp

'2=0.05×7.22=2.61(KA).S f122短路电流的热效应：Q=Q+Q=39.62+2.61=42.23(KA).S

p2断路器及隔离开关的相关数据并与计算值相比较，如下所示： 计算数据 LW8-35/1600型断路器 GW5-35G/1600-72型隔离开关 UINS 35KV 779.4A UINN 35KV UI NN 35KV MAX 1600A 1600A —— —— I'' 7.22KA INbr 25KA INcl 63KA It2ish 18.385KA QK42.23(KA).S 2×t=2500(KA).S 2It2×t=1024(KA).S 2ish 18.385KA ies 63KA ies 72KA 由以上数据比较可知LW8-35/1600型断路器和GW5-35G/600-72型隔离开关均能够吗组要求。 导线截面的选择：

1) 110KV侧母线的选择

.19.

110KV变电所初步设计

按经济电流密度选择导线的截面，由于J=1.07A/mm。

2Tmax=5000h/年，查表可得

变压器110KV母线的最大工作电流Imax=2×173.6=347.2A 所以S=Imax/J=347.2/1.07=309.03mm

故 可选择型号为LGJ-400/20的导线，其载流量为800A 热稳定校验：θ=θ。+（θal-θ。）(222Imxa)Ial

347.2=35+（70-35）()800则 Smin=

=42℃ 由此查表胡的C=98.4

QK*Kf/C=34.27*10/98.4=59.5mm<400

62mm

2 满足导线的最小截面的要求。

2) 35KV侧母线的选择

按经济电流密度选择导线的截面，由于J=1.07A/mm。

变压器35KV母线的最大工作电流

2Tmax=5000h/年，查表可得

Imax=

PUNN3/COSΦ=

2(9128)35*0.83*1000=597.97A

所以S=Imax/J=597.97/1.07=558.85mm

故 可选择型号为LGJ-630/45的导线，其载流量为712A 热稳定校验：θ=θ。+（θal-θ。）(22Imxa)Ial

=35+（70-35）(则 Smin=

558.85=57℃ 由此查表胡的C=92.8

)712Q*K/C=42.23*10/92.8=70.03mm<630 mm

622Kf 满足导线的最小截面的要求。

3) 10KV母线的选择

按经济电流密度选择导线的截面，由于

Tmax=5000h/年，查表可得

.20.

110KV变电所初步设计

J=1.07A/mm。

变压器10KV母线的最大工作电流

2Imax=

PUNN3/COSΦ=

(110.80.90.60.8)10*0.832*1000=368A

所以S=Imax/J=368/1.07=344mm

故 可选择型号为LMY-60×6的矩形铝导体，其载流量为632A 热稳定校验：θ=θ。+（θal-θ。）(22Imxa)Ial

=35+（70-35）(则 Smin=

368=47℃ 由此查表胡的C=97.6

)632Q*K/C=42.23*10/97.6=66.5mm<630 mm

622Kf 满足导线的最小截面的要求。

4) 110KV侧进线的选择

按经济电流密度选择导线的截面，由于J=1.07A/mm。

变压器110KV母线的最大工作电流Imax=173.6A 所以S=Imax/J=173.6/1.07=162mm

故 可选择型号为LGJ-175的导线，其载流量为600A 热稳定校验：θ=θ。+（θal-θ。）(2222Tmax=5000h/年，查表可得

Imxa)Ial

=35+（70-35）(则 Smin=

173.6=38℃ 由此查表胡的C=99

)600Q*K/C=34.27*10/99=59.3mm<175 mm

622Kf 满足导线的最小截面的要求。

5) 35KV出线导线截面的选择

按经济电流密度选择导线的截面，由于J=1.07A/mm。

.21.

2Tmax=5000h/年，查表可得

110KV变电所初步设计

35KV出线的最大工作电流

Imax=

PUNN3/COSΦ=

21235*0.83*1000=247.44A

所以S=Imax/J=247.44/1.07=231.25mm

故 可选择型号为LGJ-240/30的导线，其载流量为610A 热稳定校验：θ=θ。+（θal-θ。）(22Imxa)Ial

=35+（70-35）(则 Smin=

247.44=41℃ 由此查表胡的C=98.6

)610Q*K/C=42.23*10/98.6=65.9mm<240 mm

622Kf 满足导线的最小截面的要求。

6) 10KV出线导线截面的选择

按经济电流密度选择导线的截面，由于J=0.76A/mm。

10KV出线的最大工作电流

2Tmax=5000h/年，查表可得

1.05PN/COSΦ=1.05*1*1000=75.78A =Imax10*0.83UN3所以S=Imax/J=75.78/0.76=99.7mm

选用单根10KV ZLQ2-150型三芯油浸纸绝缘铝芯铅包钢带铠装防腐电缆，电缆S=150mm。正常允许最高温度为60℃，r=0.238Ω/km ，x=0.077Ial25=245A，Ω/km。

按长期发热允许电流校验：

电缆载流量的校正系数为Kt=1.07（取土壤的温度为20℃），查表得K4=1，

22K3=1。

则单根直埋电缆允许载流量为

Ial20 =KtKKI34al25=1.07*1*1*245=262.15A>75.78A

热稳定校验 对于电缆线路有中间接头，应按接头处短路校验热稳定。短路前电缆最高运行温度为 θ=θ。+（θal-θ。）(Imxa)Ial2

.22.

110KV变电所初步设计

=20+（60-20）(由C=1/η则 Smin=

75.78=24℃

)262.15202Ln1（A20）4.22*10=104 *1（W20）kf*10/C=243.35*10/104=149mm<150

332QKmm

2 满足导线的最小截面的要求。

173 电压降校验 △U=L（rCOSφ+xSINφ）*100 ImaxU=

17310*103*75.78*9（0.238*0.8+0.077*0.8）*100

=2079<5

可见，选用单根ZLQ2型150mm电缆能够满足要求。 电流互感器的选择：

a) 10KV出线

10KV出线线路的最大工作电流 Imax=75.78A 互感器的二次负荷如下表1-1所示： 仪表名称 A相 C相 2电流表（46L1-A型） 0.35 功率表（46D1-W型） 0.6 0.6 电能表（DS1） 0.5 0.5 总计 1.45 1.1 可选择LA-10屋内电流互感器，变比为100-200/5。由于用于测量和保护故选用0.5级，其额定阻抗为0.4Ω，Kt=80，Kes=210。 选择电流互感器连接导线的截面：

已知0.5级准确级的允许最大负荷为

22Z2n=0.4Ω，最大相负荷阻抗

ra=Pmax/I2n=1.45/5=0.058Ω，记入接触电阻，则连接导线不得超过0.4～

（0.058+0.1）=0.158Ω。

满足准确级额定容量要求的连接导线允许最大截面积为：

S≥

ZLC2nrarac=

1.75*10*3*400.40.0580.16

2=5.1mm

2则选用标准截面为

mm2的铜线，其接线电阻为

.23.

110KV变电所初步设计

rL=

1.75*10*3*4062=0.202Ω，此时二次负荷Z2l=0.058+0.1+0.202=0.36＜

22220.4 ，满足要求。

校验热稳定： (KtI1N)=(80*0.2)=256(KA).S＞Q=243.35(KA).S

K动稳定校验：2IK1Nes=2*0.2*210=59.4KA＞ish=42.82KA

由此可见所选的互感器能够满足要求。

b) 35KV出线

35KV出线线路的最大工作电流 Imax=259.8A

互感器的二次负荷如表1-1所示：

可选择LB-35屋外电流互感器，变比为10-400/5。由于用于测量和保护故选用0.5级，其额定阻抗为1.2Ω，Kt=55，Kes=140。 选择电流互感器连接导线的截面：

已知0.5级准确级的允许最大负荷为

22Z2n=0.4Ω，最大相负荷阻抗

ra=Pmax/I2n=1.45/5=0.058Ω，记入接触电阻，则连接导线不得超过1.2～

（0.058+0.1）=0.158Ω。

满足准确级额定容量要求的连接导线允许最大截面积为：

S≥

ZLC2nrarac=

1.75*10*3*4001.20.0580.11.5

2=1.16mm

2则选用标准截面为

mm2的铜线，其接线电阻为

rL=

1.75*10*3*401.52=0.808Ω，此时二次负荷Z2l=0.058+0.1+0.808=0.966＜

1.2 ，满足要求。 校验热稳定：

(KtI1N)2=

(55*0.3)2=272.25

(KA)2.S＞

QK=42.23(KA).S

2动稳定校验：2IK1Nes=2*0.3*140=59.4KA＞ish=18.38KA

由此可见所选的互感器能够满足要求。 c) 变压器110KV侧

变压器110KV的最大工作电流 Imax=173.6A

互感器的二次负荷如表1-1所示：

可选择L-110屋外电流互感器，变比为50-600/5。由于用于测量和保护故

.24.

110KV变电所初步设计

选用0.5级，其额定阻抗为1.6Ω，当额定一次电流为200A时， Kt=75，Kes=178。选择电流互感器连接导线的截面：

已知0.5级准确级的允许最大负荷为

22Z2n=0.4Ω，最大相负荷阻抗

ra=Pmax/I2n=1.45/5=0.058Ω，记入接触电阻，则连接导线不得超过1.6～

（0.058+0.1）=0.158Ω。

满足准确级额定容量要求的连接导线允许最大截面积为：

S≥

ZLC2nrarac=

1.75*10*3*401.60.0580.11

2=0.84mm

2则选用标准截面为

mm2的铜线，其接线电阻为

rL=

1.75*10*3*4012=1.212Ω，此时二次负荷Z2l=0.058+0.1+1.212=1.37＜

22221.6 ，满足要求。

校验热稳定： (KtI1N)=(75*0.2)=225(KA).S＞Q=34.27(KA).S

K动稳定校验：2IK1Nes=2*0.2*178=50.35KA＞ish=25.56KA

由此可见所选的互感器能够满足要求。 d) 变压器35KV侧

变压器35KV的最大工作电流 Imax=5.6A

互感器的二次负荷如表1-1所示：

可选择LQZ-35屋外电流互感器，变比为15-600/5。由于用于测量和保护故选用0.5级，其额定阻抗为2Ω，Kt=65，Kes=100。 选择电流互感器连接导线的截面：

已知0.5级准确级的允许最大负荷为

22Z2n=0.4Ω，最大相负荷阻抗

ra=Pmax/I2n=1.45/5=0.058Ω，记入接触电阻，则连接导线不得超过2～

（0.058+0.1）=0.158Ω。

满足准确级额定容量要求的连接导线允许最大截面积为：

S≥

ZLC2nrarac=

1.75*10*3*4020.0580.10.75

2=0.66mm

2则选用标准截面为

mm2的铜线，其接线电阻为

rL=

1.75*10*3*400.752=1.617Ω，此时二次负荷Z2l=0.058+0.1+1.617=1.755＜

.25.

110KV变电所初步设计

2 ，满足要求。

校验热稳定： (KtI1N)=(65*0.6)=1521(KA).S＞Q=42.23(KA).S

K2222动稳定校验：2IK1Nes=2*0.6*100=84.9KA＞ish=18.38KA

由此可见所选的互感器能够满足要求。

e) 变压器10KV侧

变压器10KV的最大工作电流 Imax=1909.5A

互感器的二次负荷如表1-1所示：

可选择LAJ-10屋内电流互感器，变比为2000-6000/5。由于用于测量和保护故选用0.5级，其额定阻抗为2.4Ω，当额定一次电流为2000A时，Kt=50，

Kes=90。

选择电流互感器连接导线的截面：

已知0.5级准确级的允许最大负荷为

22Z2n=0.4Ω，最大相负荷阻抗

ra=Pmax/I2n=1.45/5=0.058Ω，记入接触电阻，则连接导线不得超过2.4～

（0.058+0.1）=0.158Ω。

满足准确级额定容量要求的连接导线允许最大截面积为：

S≥

ZLC2nrarac=

1.75*10*3*402.40.0580.10.75

2=0.mm

2则选用标准截面为

mm2的铜线，其接线电阻为

rL=

1.75*10*3*400.752=1.617Ω，此时二次负荷Z2l=0.058+0.1+1.617=1.775＜

22222.4 ，满足要求。

校验热稳定： (KtI1N)=(50*2)=10000(KA).S＞Q=243.35(KA).S

K动稳定校验：2IK1Nes=2*2*90=2.52KA＞ish=42.82KA

由此可见所选的互感器能够满足要求。 f)、110KV母线侧

变压器110KV的最大工作电流 Imax=2*173.6=347.2A

互感器的二次负荷如表1-1所示：

可选择L-110屋外电流互感器，变比为50-600/5。由于用于测量和保护故选用0.5级，其额定阻抗为1.6Ω，当额定一次电流为200A时， Kt=75，Kes=178。选择电流互感器连接导线的截面：

.26.

110KV变电所初步设计

已知0.5级准确级的允许最大负荷为

22Z2n=0.4Ω，最大相负荷阻抗

ra=Pmax/I2n=1.45/5=0.058Ω，记入接触电阻，则连接导线不得超过1.6～

（0.058+0.1）=0.158Ω。

满足准确级额定容量要求的连接导线允许最大截面积为：

S≥

ZLC2nrarac=

1.75*10*3*401.60.0580.11

2=0.84mm

2则选用标准截面为

mm2的铜线，其接线电阻为

rL=

1.75*10*3*4012=1.212Ω，此时二次负荷Z2l=0.058+0.1+1.212=1.37＜

22221.6 ，满足要求。

校验热稳定： (KtI1N)=(75*0.2)=225(KA).S＞Q=34.27(KA).S

K动稳定校验：2IK1Nes=2*0.2*178=50.35KA＞ish=25.56KA

由此可见所选的互感器能够满足要求。 f) 35KV母线侧

35KV出线线路的最大工作电流 Imax=3*259.8=779.4A

互感器的二次负荷如表1-1所示：

可选择LCW-35屋外电流互感器，变比为15-1000/5。由于用于测量和保护故选用0.5级，其额定阻抗为2Ω，Kt=65，Kes=100。 选择电流互感器连接导线的截面：

已知0.5级准确级的允许最大负荷为

22Z2n=2Ω，最大相负荷阻抗

ra=Pmax/I2n=1.45/5=0.058Ω，记入接触电阻，则连接导线不得超过2～

（0.058+0.1）=0.158Ω。

满足准确级额定容量要求的连接导线允许最大截面积为：

S≥

ZLC2nrarac=

1.75*10*3*4020.0580.10.75

2=0.66mm

2则选用标准截面为

mm2的铜线，其接线电阻为

rL=

1.75*10*3*400.752=1.617Ω，此时二次负荷Z2l=0.058+0.1+1.617=1.77＜

2 ，满足要求。

.27.

110KV变电所初步设计

校验热稳定： (KtI1N)=(65*0.6)==4225(KA).S＞Q=42.23(KA).S

K2222动稳定校验：2IK1Nes=2*1*100=141.4KA＞ish=18.38KA

由此可见所选的互感器能够满足要求。 电压互感器的选择：

电压互感器所装测量仪表分配如下：

电压互感器各侧负荷分配 仪表名称 仪表中电压个数 每个仪表所需功率 线圈 每个线圈 总计 w有功功率表 2 1 0.75 1 Wr无功功率表 2 1 0.75 1 Wh有功电度表 2*4 4 1.5 3 Var无功电度表 2*4 4 1.5 3 V电压表 1*4 4 5 5 由已知条件可以求出不完全星形部分的负荷如下所示： COSφ 1 1 0.38 0.38 1

Pab=0.75*1+4*1.5*0.38+0.75*1+4*1.5*0.38=6.06W =4*1.5*2*1COS=12*10.38=11.1Var

22QabSab=

PabQ=

2ab126.06211.1=12.65VA

102同理：

ab=COScbPab/Sab=COS6.06/12.65=61.4

22P=0.75*1+5*1+4*1.5*0.38+0.75*1+4*1.5*0.38=11.1W

Qcb=4*1.5*2*1COS=12*10.38=11.1Var

Scb=

PcbQ=

2cb1211.1211.1=15.7VA

102cb=COSPcb/Scb=COS11.1/15.7=45

故A相负荷为：

.28.

110KV变电所初步设计

Pa=

a1313（-30）+PaV=SabCOS

ab13132*12.56*COS（61.4-30）+5=11.19W

Q=

SabSin（-30）+PaV=

ab*12.56*Sin（61.4-30）+5=3.78Var

Sa=

B相负荷为：

PaQ=

2a211.1923.78=11.81VA

Pb=

=

1313[SabCOS（+30）+ScbCOS（-30）+PaV]

abcb*[12.56*COS（61.4+30）+15.7*COS（45-30）]+5

=13.58W

Qb=

1313[SabSin（+30）+ScbSin（-30）]

abcb=*[12.56*Sin（61.4+30）+15.7*Sin（45-30）]

=9.6Var

Sb=

C相负荷为：

PbQ=

2b213.5829.6=16.63VA

2PC=

C1313ScbCOS（+30）+PaV=

cb13*15.7*COS（45+30）+5=7.35W

Q=

ScbSin（+30）=

cb13*15.7*Sin（45+30）+5=8.76Var

2SC=

PCQ=

2C27.3528.76=11.44VA

由此可见B相的负荷最大，故应该按B相的负荷进行校验。

所以，110KV侧电压互感器可以选择JCC1-110型

SSSb=16.63VA＜500 VA （500 VA为0.5级电压互感器一次绕组Ⅰ额定容量） 35KV侧电压互感器可以选择JDJJ-35型

b=16.63VA＜150VA（150 VA为0.5级电压互感器一次绕组Ⅰ额定容量） 10KV侧电压互感器可以选择JSJW-10型

b=16.63VA＜120/3 VA（120 VA为0.5级电压互感器一次绕组Ⅰ额定容量）

.29.

110KV变电所初步设计

补偿装置的选择：

对系统10KV母线侧进行无功补偿，将功率因数提高至0.92。 则需要补偿的容量 Q=α

BPc（tanφ1-tanφ2）

=0.8*5.1（tanarccos0.8-tanarccos0.92） =1.322Mvar 故可以选用TBB310-1500/50型并联电容器。

避雷针的保护范围：

1）hx=10m（被保护物的高度）h=30m（避雷针的高度）h≤30m时，P=1 D12=53m Rx12=(1.5h-2hx)*P=(1.5*30-2*10)*1=25m ho12=h-D/7p=30-53/7=22.4m

hx≤ho/2时，bx=1.5 ho-2 hx=1.5*22.4-2*10=13.6m

2）hx=10m（被保护物的高度）h=30m（避雷针的高度）h≤30m时，P=1 D23=78m Rx23=(1.5h-2hx)*P=(1.5*30-2*10)*1=25m ho23=h-D/7p=30-78/7=18.9m

hx≤ho/2时，bx=1.5 ho-2 hx=1.5*18.9-2*10=8.3m

3）hx=10m（被保护物的高度）h=30m（避雷针的高度）h≤30m时，P=1 D34=46m Rx34=(1.5h-2hx)*P=(1.5*30-2*10)*1=25m ho34=h-D/7p=30-46/7=23.4m

hx≤ho/2时，bx=1.5 ho-2 hx=1.5*23.4-2*10=15.1m

4）hx=10m（被保护物的高度）h=30m（避雷针的高度）h≤30m时，P=1 D41=69m Rx41=(1.5h-2hx)*P=(1.5*30-2*10)*1=25m ho41=h-D/7p=30-69/7=20.14m

hx≤ho/2时，bx=1.5 ho-2 hx=1.5*20.14-2*10=10.2m

1）hx=10m（被保护物的高度）h=30m（避雷针的高度）h≤30m时，P=1 D24=97m Rx24=(1.5h-2hx)*P=(1.5*30-2*10)*1=25m ho24=h-D/7p=30-97/7=16.1m

hx≤ho/2时，bx=1.5 ho-2 hx=1.5*16.1-2*10=4.2m 避雷器的选择：

避雷器是电力系统中主要的防雷保护装置之一，只有正确地选择避雷器，方能发挥其应有的防雷保护作用。

氧化锌避雷器是目前国际最先进的过电压保护器。由于其核心元件采用氧化锌电阻片，与传统碳化硅避雷器相比，改善了避雷器的伏安特性，提高了过电压通流能力，从而带来避雷器具特征的根本变化。避雷器是电力系统中主要的防雷保护装置之一，只有正确地选择避雷器，方能发挥其应有的防雷保护作用。

当避雷器在正常工作电压下，流过避雷器的电流仅有微安级，当遭受过电压时，由于氧化锌电阻片的非线性，流过避雷器的电流瞬间达数千安培，避雷器处于导通状态，释放过电压能量，从而有效地了过电压对输变电设备的侵害。

故根据本变电所的特点避雷器的选择如下： 110KV侧选择Y10W1-100/248型避雷器； 35KV侧选择Y10W5-42/142型避雷器； 10KV侧选择Y5W-12.7/42型避雷器； 接地刀闸的选择：

.30.

110KV变电所初步设计

1、110KV侧接地刀闸的选择：

根据系统电压可以选择JW2-110型接地刀闸。 校验：

动稳定电流峰值I''Nbr = 100KA 〉I=10.04KA

热稳定电流（2S）It2×t=402*2=3200(KA)2.S〉Q=34.27(KA)2K.

可见所选的JW2-110型接地刀闸能够满足要求。 2、10KV侧接地刀闸的选择：

根据系统电压可以选择JN1-10I型接地刀闸。 校验：

动稳定电流峰值I''Nbr = 50KA 〉I=16.82KA

热稳定电流（2S）It2×t=202*2=800(KA)2.S〉QK=243.4(KA)2.

可见所选的JN1-10I型接地刀闸能够满足要求。 3、35KV侧接地刀闸的选择：

根据系统电压可以选择JW-35型接地刀闸。 校验：

动稳定电流峰值I''Nbr = 50KA 〉I=7.22KA

热稳定电流（2S）It2×t=202*2=800(KA)2.S〉Q=42.23(KA)2K.

可见所选的JW-35型接地刀闸能够满足要求。

.31.

110KV变电所初步设计

设计心得：

毕业设计是对我们最后一次知识的全面检验，是对我们所学基本知识、基本理论和基本技能掌握与提高程度的一次总测试，这是毕业设计的第一个目的。在学习期间，已经按照教学计划的规定，学完了公共课、基础课、专业课以及选修课等，每门课程也都经过了考试或考查。学习期间的这种考核是单科进行，主要是考查我们对本门课程所学知识的记忆程度和理解程度。但毕业设计不是单一地对学生进行某一学科已学知识的考核，而是着重考查我们运用所学知识对某一问题进行探讨和研究的能力。做好一次毕业设计，既要系统地掌握和运用专业知识，还要有较宽的知识面并有一定的逻辑思维能力和写作功底。这就要求学生既要具备良好的专业知识，又要有深厚的基础课和公共课知识。通过毕业设计的制作，使我们发现自己的长处和短处，以便在今后的工作中有针对性地克服缺点，也便于学校和毕业生录用单位全面地了解和考察每个学生的业务水平和工作态度，便于发现人才。同时还可以使学校全面考察了解教学质量，总结经验改进工作。

毕业设计的另一目的是培养我们的科学研究能力，使我们初步掌握进行科学研究的基本程序和方法。毕业后，不论从事何种工作，都必须具有一定的研究和写作能力。在党政部门和企事业单位从事管理工作，就要学会搞调查研究，学会起草工作计划、总结、报告等，为此就要学会收集和整理材料，能提出问题、分析问题和解决问题，并将其结果以文字的形式表达出来。至于将来从事教学和科研工作的人，他们的一项重要任务就是科学研究。大学是高层次的教育，其培养的人才应该具有开拓精神，既有较扎实的基础知识和专业知识，又能发挥无限的创造力，不断解决实际工作中出现的新问题；既能运用已有的知识熟练地从事一般性的专业工作，又能对人类未知的领域大胆探索，不断向科学的高峰攀登。

毕业设计的过程是训练我们进行科学研究的过程。通过毕业设计，可以使我们了解科学研究的过程，掌握如何收集、整理和利用材料；如何观察、如何调查；如何利用图书馆，检索文献资料等方法。毕业设计是学习如何进行科学研究的一个极好的机会，因为它不仅有教师的指导与传授，可以减少摸索中的一些失误，少走弯路，而且直接参与和亲身体验了科学研究工作的全过程及其各环节，是一次系统的、全面的实践机会

此次毕业设计是检验我们在校学习成果的重要措施，也是提高教学质量的重要环节。可以这么说，毕业设计是我们结束大学学习生活走向社会的一个中介和桥梁。毕业设计是我们大学生才华的第一次显露，是向祖国和人民所交的一份有份量的答卷，是投身社会主义现代化建设事业的报到书。一份毕业设计虽然不能全面地反映出一个人的才华，也不一定能对社会直接带来巨大的效益，对专业产生开拓性的影响。但它总是在一定程度上表明一个人的能力与才华，向社会展示自身的价值。做毕业设计在学业生涯中是一件值得留恋的事情。设计写作过程中所唤起的对科学研究的极大兴趣，所激发的对科学事业的满腔热情，以及写作中辛勤的耕耘，导师的教诲和拿到学位证书时激动人心的场面等，都会变成我们美好的回忆，深藏在记亿中。实践证明，毕业设计是提高教学质量的重要环节，是保证出好人才的重要措施。

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110KV变电所初步设计

名称 变压器 变压器 断路器 隔离开关 电压互感器 电流互感器 接地刀闸 断路器 隔离开关 电压互感器 电流互感器 接地刀闸 断路器 隔离开关 电压互感器 电流互感器 接地刀闸 断路器 隔离开关 电流互感器 断路器 隔离开关 电流互感器 母线 出线导线 避雷器 型号 SFS7-31500/110 S7-50/10 ZN-10/2000-40 GN2-10/2000-85 JSJW-10 LAJ-10 JN1-10I LW14-110 GW4-110D/1000-80 JCC1-110 L-110 JW2-110 LW8-35 GW5-35G/600-72 JDJJ-35 LQZ-35 JW-35 ZN4-10/1250-20 GN6-10T/600-52 LA-10 LW8-35/600 GW5-35G/600-72 LB-35 LGJ-400/20 LGJ-630/45 LT-400/20 LGJ-175 LGJ-240/30 ZLQ2-150 Y10W1-100/248 Y10W5-42/142 Y5W-12.7/42 设备清单 数量 2台 1台 2 4 1 8 13 5 10 2 20 8 3 6 2 8 8 6 12 12 3 8 6 12m 12m 6m 75km 40km 42km

电压等级 110/35/10 10/0.4 10KV侧 ¨ ¨ ¨ ¨ 110KV侧 ¨ ¨ ¨ ¨ 35KV侧 ¨ ¨ ¨ ¨ 10KV出线侧 ¨ ¨ 35KV出线侧 ¨ ¨ 110KV侧 35KV侧 10KV侧 110KV进线 35KV出线侧 10KV出线侧 110KV 35KV 10KV 备注 所用变

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