筏板基础计算书

高层建筑地基基础

课程设计

学年学期： 2014~2015学年第2学期 院 别： 土木工程学院

专 业： 勘查技术与工程 专业方向： 岩土工程 班 级： 勘查1201 学 生： 学 号： 指导教师： 陈国周

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《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表

班级 姓名 学号

评价指标 教师评语 □满勤 □缺勤 次（一次扣 分） □积极参加讨论 □认真查阅规范及计算手册 □与任务书要求基本一致（9.0-10.0分） □稍落后于任务书要求（6.0-8.9分） □严重落后于任务书要求（<6.0分） □正确（≥36.0分） 3 计算书 （40分） □大部分正确（32.0-35.9分） □基本正确（28.0-31.9分） □错误较多（24.0-27.9分） □多处严重错误（<24分） □正确（≥36.0分） 4 图纸 （40分） □大部分正确（32.0-35.9分） □基本正确（28.0-31.9分） □错误较多（24.0-27.9分） □多处严重错误（<24分） 百分制成绩（分） 1 学习态度 （10分） 进度 （10分） 2 总 评 成 绩 （分） 备 注 教师签名： 日期： 年 月 日

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目录

一、 工程概况几工程地质条件 .............................................................. 5

1.1柱位图........................................................................................... 5 1.2土层信息 ...................................................................................... 5 1.3上部荷载 ...................................................................................... 6 二、 基础选型........................................................................................... 6 三、 设计尺寸与地基承载力验算 .......................................................... 6

3.1基础底面积尺寸的确定 .............................................................. 6 3.2地基承载力验算 .......................................................................... 7 四、 沉降验算........................................................................................... 9 五、 筏板基础厚度的确定 .................................................................... 11

5.1抗冲切承载力验算 .................................................................... 11 5.2抗剪承载力验算 ........................................................................ 12 5.3局部受压承载力计算 ................................................................ 13 六、 筏板、基础梁内力计算 ................................................................ 15

6.1基础底板内力计算 .................................................................... 15 6.2基础梁内力计算 ........................................................................ 17

6.2.1边缘横梁（JL1)计算 ...................................................... 17 6.2.2中间横梁（JL2）计算 ................................................... 19

6.2.3边梁纵梁（JL3）计算 ................................................... 20 6.2.4中间纵梁(JL4)计算 ......................................................... 22 七、 梁板配筋计算 ................................................................................ 24

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7.1底板配筋 .................................................................................. 24

7.1.1板顶部配筋（取跨中最大弯矩） ................................. 25 7.1.2板底部（取支座最大弯矩） ......................................... 26 7.2基础梁配筋 .............................................................................. 27 八、 粱截面配筋图 ................................................................................ 34 九、 心得体会......................................................................................... 36 十、 参考文献......................................................................................... 36

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一、 工程概况几工程地质条件

某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高3.6m。地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m。地下室外墙厚300mm。柱截面 400×400，柱网及轴线如图所示。室内外高差 0.4m。不考虑冻土。上部结构及基础混凝土均采用 C40。 1.1柱位图

1.2土层信息

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1.3上部荷载

柱1 基本 1650 柱2 基本 2450 柱3 基本 2830 柱4 基本 2630 柱5 基本 2500 柱6 基本 1650 标准 1222 标准 1815 标准 2096 标准 1948 标准 1852 标准 1222 准永久 1100 准永久 1633 准永久 1887 准永久 1753 准永久 1667 准永久 1100 柱7 基本 2300 柱8 基本 2910 柱9 基本 3140 柱10 基本 3150 柱11 基本 2970 柱12 基本 2340 标准 1704 标准 2156 标准 2326 标准 2333 标准 2200 标准 1733 准永久 1533 准永久 1940 准永久 2093 准永久 2100 准永久 1980 准永久 1560

柱13 基本 1830 柱14 基本 2500 柱15 基本 2830 柱16 基本 2680 柱17 基本 2490 柱18 基本 1650 标准 1356 标准 1852 标准 2096 标准 1985 标准 1844 标准 1222 （单位：kN） 准永久 1220 准永久 1667 准永久 1887 准永久 1787 准永久 1660 准永久 1100 基本值总和 44500 标准值总和 32963 准永久值总29667 二、基础选型

根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。

三、设计尺寸与地基承载力验算

3.1基础底面积尺寸的确定

根据《建筑地基基础设计规范GB5007-2011》筏形基础底板各边自外围轴线挑出0.7m，则筏形基础的底板尺寸为32.9×15.8m

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A=32.9×15.8=519.82m²

1.准永久荷载总组合：P永久29667kN

2.偏心校验（荷载效应为准永久值）：

（110015331200110015601100）15.7(163319401667166719801660)9.45（188720931887175321001787）3.15ex296670.0403m(110016331887175316671100ey122016671887178716601100)7.2296670.044m

W32.90.10.8A6W15.8ey0.10.10.263A6 ex0.1故筏板尺寸满足偏心要求。 3.2地基承载力验算

根据资料，已知地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m，室内外高差0.4m，故板厚确定为60×8=480mm，取板厚500mm，则基础埋深为4.5-0.4+0.5=4.6m，持力层为粘土层。基础梁截面尺寸初步估算：基础梁的高跨比不小于 1/6，截面宽高比 1/2~1/3。则梁截面初步定为500×1400mm

先对持力层的承载力特征值fak进行计算：

已知持力层粘土的孔隙比e=0.98, IL=1.0查规范《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》表5.2.4的得承载力修正系数：

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b0，d1.0

1.基础底面以上土的加权平均重度γm

γm17.328.72..612.439kN/m3

2.修正后的地基承载里特征值：

fafakb（b3）d（）md0.51201.012.439（4.60.5）170.99kPafa修正后的地基承载力特征值；fak地基承载力特征值；bd基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；b基础底面宽度，m，当基础宽小于3m时按3m取值，大于6m时按6m取值；m基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；d基础埋置深度，m，当d0.5m时按0.5m计。（一般自室外标高算起）3.筏形基础及其上覆土的自重：

Gk[519.820.50.90.5（32.9315.82）]250.34.5(31.514.4)225（519.82453.6）（17.328.72.6）14850.983kN

4.基地平均附加应力：

PkGkFkA65.988kPafawh14850.98332963102.6519.82

5.惯性矩:

11bh315.832.9346888.197m4121211Iyhb332.915.8310813.9m41212 Ix

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6.竖向荷载对形心的力矩（标准组合）

Mx10515.75739.452523.151757.7kNmMy2007.21440kNm7.基地边缘压力最大值和最小值

PkmaxMxyMyx1757.77.91440Pk66.295IxIy46888.19710813.9MxyMyx1757.77.9144066.295IxIy46888.19710813.9

66.418kPa1.2faPkminPk66.558kPa

故地基承载力满足要求

四、沉降验算

1.计算基地附加应力（准永久组合荷载效应）

P0GKF永久A14850.98329667102.612.4394.62.420kPa519.82

whmd2.求地基变形的计算深度

Znb（2.50.4lnb）15.8（2.50.4ln15.8）22.058m

因粉质粘土以下为基岩，筏板底至基岩面的厚度为14.4<22.058m 故计算深度取至基岩面，即Zn=14.4m 表1

平均附加应力α -z 2.6 14.6 l/b z/b 0.3291 1.8481 2.082 0.24 0.2015 压缩模量 ES(MPa) 5.6 7.2 9 / 37

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3.求地基形变深度范围内的压缩模量的当量值

EA1A2P0(z11z00)P0(z22z11)A1A2P0(z11z00)P0(z22z11)E1E2E1E2ES2.735（2.60.24）2.735（14.60.20152.60.24）2.735（2.60.24）2.735（14.60.20152.60.24）5.67.26.772MPa7故查表可得（《建筑地基基础设计规范》沉降计算经验系数ψs）

s0.74.计算地基最终变形量

P0S4S（ziizi1i1）i1Esi40.72.42（2.943mmS地基最终变形量（mm）；2.60.2414.60.20152.60.24）5.67.2ns沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料确定，无地区经验可查表；n地基变形计算深度范围内所划分的土层数；P0对应于荷载效应永久组合时的基础底面的附加压力（kPa）；Esi基础底面下第i层土的压缩模量，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算（kPa）；Zi、Zi1基础底面至第i层、i1层土底面的距离（m）；i、i1基础底面计算点至第i、i-1层土底面范围内平均附加应力系数，可查表；S[S]200

故地基沉降满足规范要求，其中[s]为建筑物地基变形允许值，参考《建筑地基基础设计规范GB5007-2011》表5.3.4

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五、筏板基础厚度的确定

进行筏板基础板厚的验算：板厚h=500mm，柱截面尺寸400×400mm，基础梁的截面尺寸500×1400mm，基础板和基础梁的混凝土等级都为C40,最不利跨板的跨度为6.3×7.2m。 5.1抗冲切承载力验算

板格的短边净长度ln1=6.3-0.5=5.8m, 长边净长ln2=7.2-0.5=6.7m 基础板厚0.5m，双层布筋，上下保护层厚度总计70mm，底板有效高度为0.43m，受冲切承载力截面高度影响系数βhp=1.0，C40混凝土轴心抗拉强度设计值ft=1800kPa。 底板受冲切力按下式计算：

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Fl0.7hpftumh0Fl(ln12h0)(ln22h0)pum2(ln12h0)2(ln22h0)4h0Fl作用在板上的地基平均净反力设计值；um距基础梁边h02处冲切截面的周长，h0为底板的有效高度；hp受冲切的承载力截面高度影响系数；p相应于荷载效应基本组合的地基平均净反力设计值；p44500519.8285.607kPa将上面的公式整理得：h104ln1ln2ln1l24pln1ln2n2p0.7hpft145.86.72485.6075.86.75.86.785.6070.71.018000.110m0.43m故抗冲切承载力满足要求 . 5.2抗剪承载力验算

验算距基础梁边缘h0=0.43m处底板斜截面受剪承载力

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作用在图5-2阴影部分面积上的地基平均净反力设计值应满足下式：

VS0.7hSft(ln22h0)h0VSp(ln2ln1lh0)(n1h0)225.85.885.607（6.70.43）（0.43）22712.584kNhs（800/h0）14

βhs为受剪切时的截面高度影响系数，当板的有效高度h0小于800mm时，h0取800mm故本次βhs=1.0则斜截面受剪承载力：

0.7hSft(ln22h0)h00.71.01800（6.720.43）0.4331.112kNVS

故抗剪承载力满足要求。

5.3局部受压承载力计算

根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002.梁板式筏基的基础梁除满足正截面受弯及斜截而受剪承载力外，尚应按现行《混凝土结构设计规范》GB 50010有关规定验算底层柱下基础梁顶面的局部受压承载力。

根据《混凝土结构设计规范》GB 50010 --7.8.1，其局部受压区的截面尺寸应符合下列要求:

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Fl1.35clAllAbAlFl局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值；fc混凝土轴心抗压强度设计值；c混凝土局部受压时强度提高系数；Al混凝土局部受压面积；Ab局部受压的计算底面积；

只需验算竖向最大轴力即可，荷载效应基本组合最大柱下荷载为F=3150kN, 计算示意图如下（图5-3）

AbAl图5-31.局部受压面积为：

Al4004001.6105mm22.局部受压计算面积：

Ab5005002.5105mm23.混凝土局部受压时的强度提高系数：

lAb2.51051.255Al1.610

4.受压面上局部压力设计值为：

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Fl3150kN

5.计算顶面局部受压承载力:

C40混凝土的轴心抗压强度设计值fc=19.1MPa,混凝土影响系数βc=1.0

1.35clfcAl1.351.01.2519.11.61055157kNFl

故筏板基础梁满足局部受压承载力要求。

六、筏板、基础梁内力计算

荷载效应的基本组合的地基平均净反力 已知。

双向板示意图和纵横梁荷载分布图见图6-1 6.1基础底板内力计算

由于， 所以底板按双列双向板计算。

JL3JL2pjFAJL3lx6.3m,ly7.2m,区格3lylxb44500JL485.607kPa519.82区格31.143区格4区格4a区格4cdlylx区格3区格4区格4区格4区格31.1432图6-1 6.1.1弯矩计算：

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pjlx85.6076.323278.672kNpjly85.6077.224437.867kN

根据教材《基础工程》表4-4两邻边固定两邻边简支板系数表和表4-5三边固定一边简支板系数表，查得弯矩系数：

223x0.0341,3y0.0203,x3x0.6284x0.0267,4y0.0139,x4x0.773 边缘区格3：

M3x3xpjlx0.03413278.627111.801kNmM3y3ypjly0.02034437.86790.0kNm22

中间区格4：

M4x4xpjlx0.02673278.62787.539kNmM4y4ypjly0.01394437.86761.686kNm22

支座弯矩：

xx0.6280.7732Ma3x4xpjlx.627234.285kNm327824161624x0.7732Mb4xpjlx3278.627211.198kNm1212

1x3x10.6282pjly4437.867206.361kNm881x4x10.7732Mdpjly4437.867125.924kNm88 Mc6.1.2基础底板支座弯矩调整

基础梁宽b=0.5m，根据《基础工程》教材公式进行调整

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MaxMaMbxMcyMdy1x3xpjb234.2850.250.62885.6076.30.5191.948kNm41Mbx4xpjlxb211.1980.250.77385.6076.30.5159.085kNm41Mc(1x3x)pjlyb206.3610.25(10.628)85.6077.20.5177.800kNm41Md(1x4x)pjlyb125.9240.25(10.773)85.6077.20.5108.434kNm46.1.3悬臂板弯矩

该方案基础板四周均从基础梁轴线向外悬挑0.7m，减去基础梁宽的1/2，剩下的则为悬臂带的宽度。

M10.5pjl20.585.6070.719.262kNm22

6.2基础梁内力计算

三角形或者梯形面积内作用有向上的地基净反力Pj，等效于在横、纵梁上分别作用有向上三角形或梯形分布的荷载，最大值为

1qlxpj0.56.385.607269.662kN/m2

6.2.1边缘横梁（JL1)计算

梁长L=14.4m。荷载由两部分组成：

边缘悬臂板传来的均布荷载q1pja85.6070.759.925kN/m 梯形荷载，最大值为q269.662kN/m，转化为均布的当量荷载p1，

p1(1223)qlx2ly 

6.3230.438，p1(120.4380.438)269.662188.855kN/m 27.217 / 37

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两跨连续梁受均布荷载pq1p159.925188.855248.780kN/m作用。 1.支座弯矩：

MB0.125ply0.125248.7807.221612.094kNm2.跨中最大弯：

2

矩跨中最大弯矩分别由均布荷载q1及梯形荷载q叠加求出：

2对均布荷载 M1max0.070q1ly0.07059.9257.2217.456kNm

2对梯形荷载（边跨，共2跨）

122q3lylx0.4MB24269.662(37.226.32)0.41612.094656.619kNm 24MmaxM1maxM2max217.456656.619874.075kNmM2max3.支座剪力：剪力由三部分荷载产生：均布荷载q1，梯形荷载q和支座弯矩MB。

11MQA0.375q1lylylxqB22ly0.37559.9257.20.5(7.20.56.3)269.66211M左右QBQB0.625q1lylylxqB22ly0.62559.9257.20.5(7.20.56.3)296.6621612.0941094.305kN7.21612.094483.961kN7.2剪力和弯矩如图6-2-1所示

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1094.3083.961-483.961-1094.305-874.075-874.075剪力图（kN）弯矩图（kN·m）1612.094图6-2-1

6.2.2中间横梁（JL2）计算

JL2承受两侧传来的梯形荷载q，q2269.662539.324kN/m 均布当量荷载p12188.855377.71kN/m。 1.支座弯矩：

MB0.125p1ly0.125377.717.222447.561kNm

2.跨中最大弯矩：跨中最大弯矩近似由下式求得（边跨）：

Mmax122q3lylx0.4MB24539.324(37.226.32)0.42447.5611623.888kNm24

23.支座剪力。剪力由两部分荷载产生，梯形荷载q和支座弯矩MB，即

11MQAlylxqB22ly

0.5(7.20.56.3)539.32411M左右QBQBlylxqB22ly2447.561752.192kN 7.2

0.5(7.20.56.3)539.3242447.5611432.07kN 7.219 / 37

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剪力和弯矩如图6-2-2所示

1432.07752.192-752.192-1432.07-1623.888-1623.888剪力图（kN）弯矩图（kN·m）2447.561图6-2-2

6.2.3边梁纵梁（JL3）计算

梁长L=56.3=31.5m，荷载由两部分组成：

边缘悬臂板传来的均布荷载 q1pjb85.6070.759.925kN/m。 三角形分布荷载，最大值为q269.662kN/m，转化为均布的当量荷载p1为:p10.625q0.625269.662168.539kN/m 均布荷载pq1p159.925168.662228.587kN/m 1.支座弯矩

利用5跨连续梁系数表，支座弯矩为

MB0.105plx0.105228.5876.32952.625kNmMc0.079ply0.079228.5876.32716.737kNm22

2.跨中最大弯矩 边跨

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cq159.9250.1112q2269.662212MBx0clxclxq20.1116.3(0.50.111)26.32Mmax952.6252.660m269.6621q3qM2q1(x0lxx0)x0lxx0Bx023lx4lx269.662269.6622.66336.340.559.925(2.6626.32.66)6.32.66952.6252.667.614kNm6.3

第二跨：

12MCMBx0clxclxq20.1116.3(0.50.111)26.32Mmax716.737952.6253.262m269.662MMB1q3q2q1(x0lxx0)x0lxx0MCCx023lx4lx269.662269.6623.262336.34716.737952.6256.33.262716.7373.262347.871kNm6.3

20.559.925(3.26226.33.262)中间跨：

x06.3/23.15mMmax1q3q2q1(x0lxx0)x0lxx0MC23lx4269.662269.6623.15336.346.33.15716.737472.473kNm

Mmax0.559.925(3.1526.33.15)

支座剪力：

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1M1952.625QA(2q1q)lxB(259.925269.662)6.3462.271kN4lx46.3QBQAq1lxQB右左1qlx462.27159.9256.30.5269.6626.37.692kN2MMB1(2q1q)lxC4lx1716.737952.625(259.925269.662)6.3650.924kN46.31右QBq1lxqlx650.92459.9256.30.5269.6626.3576.039kN211(2q1q)lx(259.925269.662)6.3613.481kN44QCQC左右剪力弯矩如图6-2-3所示

-7.617-347.871-472.473-347.871-7.617716.737952.625716.737952.625弯矩图（kN·m）7.692576.039613.481650.924462.271-462.271-650.924-613.481-576.039-7.692剪力图（kN）图6-2-36.2.4中间纵梁(JL4)计算

作用在JL4上的是三角形荷载，梁的两边都有荷载，故

q2269.662539.324kN/m

转化为均布的当量荷载p

p0.625q0.625539.324337.078kN/m

1.支座弯矩

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利用5跨连续梁系数表，支座弯矩为

MB0.105plx20.105337.0786.321274.155kNm Mc0.079ply20.079337.0786.321056.911kNm 边跨 x012MB11274.155lx6.322.750m 4q4539.324第二跨：

Mmaxq3qMx0lxx0Bx03lx4lx539.324539.3241274.1552.7536.32.752.751186.316kN·m36.346.32

lMMB1056.9111274.155x0(xC)(0.256.32)2.932m4q539.324MmaxMMBq3q539.324539.324x0lxx0MCCx02.93236.3 3lx4lx36.341056.9111274.1552.932613.279kNm6.32.9321056.911中间跨：x03.15m

qxqlx539.324539.324Mmax0x0Mc3.1536.33.151056.9113lx436.34

726.903kNm32.支座剪力

1M1274.155QAqlxB0.25539.3246.34lx6.3QB左7.188kN1QAqlx7.1880.5539.3246.321051.683kN

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MMB11056.9111274.155右QBqlxC0.25539.3246.34lx6.3

QCQC左右883.918kN1右QBqlx8.9180.5539.3246.3808.953kN21qlx0.25539.3246.3849.435kN4

剪力弯矩如图6-2-4所示

-1186.316-613.279-726.903-613.279-1186.3161056.9111274.1551056.9111274.155弯矩图（kN·m）1051.683808.953849.435883.9187.188-7.188-883.918-849.435-808.953-1051.683剪力图（kN）图6-2-4

七、梁板配筋计算

7.1底板配筋

基础底板纵筋选用HRB400,筏板基础用采C40混凝土。

fc19.1MPa，ft1.71MPa，c1.0,fy360MPa.

筏板采用双层双向配筋，筏板厚度500mm，保护层厚度70mm，配筋时取每一块筏板的跨中弯矩和最大支座弯矩进行配筋，取横向1.0m为单位宽度计算。 板受拉钢筋最小配筋率

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min0.15%As,minminbh0.151000500750mm2

截面有效高度h0（两层钢筋） h0x425mm,h0y430mm。 7.1.1板顶部配筋（取跨中最大弯矩） 1.横向配筋（x方向） MxmaxM3x111.80kNm 2.截面抵抗矩系数：

M3x111.80106 s0.0317 221fcbh0y1.019.110004303.相对受压区高度：

112s1120.03170.0322b0.518满足要求 4.受拉纵筋总截面积：

As1fcbh0yfy1.019.110004300.0322734.607mm2360

AsAs,min750mm2 所以按最小配筋率配置板顶横向钢筋（10C10@100，AS=785.5mm2） 5.纵向配筋（y方向）: MymaxM3y90.0kNm 6.截面抵抗矩系数：

M3x90.0106 s0.0261 221.019.110004251fcbh0x7.相对受压区高度：

112s1120.02610.02b0.518满足要求

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8.受拉纵筋总截面积：

As1fcbh0yfy1.019.110004250.0261588.519mm2360

AsAs,min750mm2所以按最小配筋率配置板顶纵向钢筋（10C10@100，AS=785.5mm2） 7.1.2板底部（取支座最大弯矩） 1.横向配筋（x方向） MxmaxMax191.948kNm 2.截面抵抗矩系数

Max191.948106 s0.04 221.019.110004301fcbh0y3.相对受压区高度

112s1120.040.0560b0.518，满足要求 4.受拉纵筋总截面积

As1fcbh0yfy1.019.110004300.05601277.578mm2360

AsAs,min750mm2所以按As1277.578mm2配置板非贯通底横向钢筋，（9C14@110,AS=1385mm2）伸出长度laln32.1m。 5.纵向配筋（y方向） MymaxMcy177.8kNm 6.截面抵抗矩系数 s

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Mcy1fcbh0x2177.81060.0515 21.019.11000425真诚为您提供优质参考资料，若有不当之处，请指正。

7.相对受压区高度

112s1120.05150.0529b0.518。满足 8.受拉纵筋总截面积

As1fcbh0xfy1.019.110004250.05291192.822mm2360

AsAs,min750mm2所以按As1192.822mm2配置板底非贯通纵向钢筋，(8C14@130，AS=1231mm2 ）伸出长度 laln32.1m。板底贯通受力钢筋按构造配置，实配C10@100的钢筋，As785mm2。

悬挑板四个板角配置放射状的附加钢筋各5根，钢筋直径10mm，伸入支座长度1000mm。 7.2基础梁配筋

基础梁的设计尺寸bh500mm1400mm。按双筋梁计算配筋，混凝土强度等级C40(fc19.1MPa，ft1.71MPa，c1.0),纵筋选用HRB400（fy360MPa），箍筋选用HRB335（fy300MPa）。 梁上部钢筋形心到混凝土外边缘距离取‘s50mm。下部配双排钢筋，钢筋形心到混凝土外边缘距离取s100mm。 截面有效高度为：

h014001001300mmh01400501350mm'

1.边缘横梁JL1 纵筋： 支座B

截面的抵抗矩系数

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M1612.094106 s0.100 221fcbh01.019.15001300相对受压区高度

112s1120.1000.106b0.518。满足 受拉纵筋总截面积 As1fcbh0fy1.019.150013000.1003448.611mm2

360最小配筋率

minmax0.2,45ft/fymax0.2,451.71/360%0.214% Asminminbh0.214%50014001498mm2AsAsmin

所以按As3448.611mm2配置底部贯通纵筋与非贯通钢筋，实配上排4C25钢筋，下排4C25钢筋，实配面积As3927mm2。顶部贯通钢筋按构造要求配4C25架立筋。 跨中负弯矩处： 截面的抵抗矩系数

M874.094106 s0.0502 221fcbh01.019.15001350相对受压区高度

112s1120.05020.0515b0.518。满足 受拉纵筋总截面积

As1fcbh0fy1.019.150013500.05021797.788mm2Asmin1498mm2

360所以按As1797.788mm2配置顶部贯通纵筋，选配4C25钢筋，实配

As19mm2。底部贯通钢筋按构造要求配4C25钢筋。

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箍筋：

验算最小截面条件

0.25cfcbh00.251.019.150013003103.750kNVmax1094.305kN 所以截面尺寸满足要求。 无腹筋梁受剪承载力

Vc0.7ftbh00.71.715001300778.050kN

支座B: QB1094.305kNVc778.050kN,故必须按计算配置箍筋 最小配筋率 sv，min0.24配箍率

VVc1094.305778.050103 sv1.622103sv,min

fyvbh03005001300ft1.710.241.368103 fyv300选配四肢箍Ⅱ级钢，直径12mm，间距300mm。 则实际配箍率svnAsv14113.13.0161031.622103，满足。 bs500300支座A：QA483.961kN778.050kN，仅需要按最小配筋率配筋，选配四肢箍Ⅱ级钢直径8mm，间距400mm。 配筋图如（图7-2-1） 2.中间横梁JL2 纵筋： 支座B

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截面的抵抗矩系数

M2247.561106 s0.1393 221fcbh01.019.15001300相对受压区高度

112s1120.13930.151b0.518。满足 受拉纵筋总截面积 As1fcbh0fy1.019.150013000.1515207.403mm2As，min 360所以按As5207.403mm2配置底部贯通纵筋与非贯通纵筋，上排配4C28钢筋，下排配4C32钢筋。实配面积As5680mm2。顶部按构造要求配4C36架立筋 跨中负弯矩处： 截面的抵抗矩系数

M1623.888106 s0.0933 221.019.150013501fcbh0相对受压区高度

112s1120.09330.0981b0.518。满足要求 受拉纵筋总截面积 As1fcbh0fy1.019.150013500.09333341.306mm2As,min

360所以按As3341.306mm2配筋，顶部贯通纵筋选配4C36钢筋，实配面积As4072mm2，底部按构造要求配4C32钢筋。 箍筋：

支座B: QB1432.07kN778.05kN 按计算配筋

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配箍率

VVc1432.07778.05103 sv3.3103sv,min

fyvbh03005001300选配四肢箍，直径14mm，间距200mm。 则实际配箍率svnAsv14153.96.1561033.3103，满足。 bs500200支座A：QA752.192788.05kN

仅需要按最小配筋率配筋，选配四肢箍直径10mm，间距300mm。则有svnAsv1478.532.093103sv，，满足。 min1.36810bs500300配筋图如（图7-2-2） 3.边缘纵梁JL3 纵筋： 支座B

截面的抵抗矩系数

M952.625106s0.0590 221fcbh01.019.15001300相对受压区高度

112s1120.0590.0609b0.518。满足

受拉纵筋总截面积 As1fcbh0fy1.019.150013000.06092100.204mm2As，min 360 所以按最小配筋率配置底部贯通纵筋与非贯通钢筋，实配4C28钢筋，实配面积As2463mm2，顶部按构造要求配4C25钢筋。 跨中负弯矩处： 截面的抵抗矩系数

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M7.614106 s0.0439 221fcbh01.019.15001350相对受压区高度

112s1120.04390.0449b0.518。满足 受拉纵筋总截面积 As1fcbh0fy1.019.150013500.04491607.981mm2As,min

360所以按As1607.981mm2配置顶部贯通纵筋与非贯通钢筋，实配4C25钢筋。实配面积As19mm2，底部按构造要求配4C28钢筋。 箍筋：

支座A: QA462.271kN788.050kN

仅需按构造配箍筋，选配四肢箍，直径8mm，间距400mm。 支座B: QB左7.629kN788.050kN

仅需要按最小配筋率配筋，选配四肢箍直径10mm，间距300mm。则有svnAsv1478.532.093103sv，，满足。 min1.36810bs500300支座C：Qc右613.481仅需按构造配箍筋，选配四肢箍，kN788.050kN，直径8mm，间距400mm。 配筋图如（图7-2-3） 4.中间纵梁JL4 纵筋： 支座B：

截面的抵抗矩系数

M1274.188106s0.07 221fcbh01.019.1500130032 / 37

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相对受压区高度

112s1120.070.0918b0.518。满足 受拉纵筋总截面积 As1fcbh0fy1.019.150013000.09183165.825mm2As，min 360 所以按As3165.825mm2配置底部贯通纵筋与非贯通钢筋，实配上排4C25，下排4C25钢筋。实配面积As3927mm2，顶部按构造要求配4C32钢筋。 跨中负弯矩处： 截面的抵抗矩系数

M1186.316106 s0.0682 221fcbh01.019.15001350相对受压区高度

112s1120.06820.0707b0.518。满足 受拉纵筋总截面积 As1fcbh0fy1.019.150013500.07072531.944mm2As,min

360所以按As2531.944mm2配筋，顶部贯通纵筋选配4C32钢筋，实配面积As3217mm2，底部按构造要求配4C25钢筋。 箍筋：

支座A：QA7.188kN788.050kN

仅需按构造配箍筋，选配四肢箍，直径8mm，间距400mm。 支座B: QB左883.918kN788.050kN 配箍率

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VVc883.918788.050103 sv4.916104sv,min

fyvbh03005001300按最小配筋率选配四肢箍，直径8mm，间距200mm。 则实际配箍率，svnAsv1450.32.0121031.368103满足。 bs500200支座C：Qc右849.435kN788.050kN

VVc849.435788.050103 sv0.315103sv,min

fyvbh03005001300选配四肢箍，直径8mm，间距200mm。 则实际配箍率svnAsv1450.32.0121031.368103，满足。 bs500200配筋图图如（图7-2-4）

并且以上所有均按构造要求配置腰筋，要求为4C12钢筋。

八、粱截面配筋图

B12@300B8@4004C2C25

4C25

4C25

B支座 图7-2-1 JL1断面

4C25跨中弯矩最大处34 / 37

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4C3C36B14@200B8@3004C284C32 B支座4C32图7-2-2 JL2断面跨中弯矩最大处

4C2C25B8@200B8@4004C28 B支座4C28图7-2-3 JL3断面跨中弯矩最大处

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4C324C32B8@200B8@3004C2C25 B支座4C25图7-2-4 JL4断面跨中弯矩最大处九、心得体会

历经两周的课程设计即将结束，虽然时间有点短，但是值得我反思的地方却很多。通过这次的课程设计才知道自己平时的学习是有多不踏实，基础知识掌握的是有多不牢固。其实，我觉得每次的课程设计不但是对自己平时学习成果的肯定，同时也是对自己学习不足的一次补充。这次课程设计也让我明白理论知识同实际相联系的重要性，发现和补充了平时学习中的不足，梳理了知识网络。课程设计为学生提供了一次锻炼自我，实践的机会，提高了学生运用所学知识解决实际问题的能力，为今后更好的融入实际打下了坚实的基础。

十、参考文献

【1】 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 【2】 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 【3】 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

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【4】 《混凝土结构设计原理》东南大学2008 年建筑工业出版社 【5】 《基础工程》闫富有 2009 年中国电力出版社 【6】 《高层建筑基础工程》丁翠红 2009 年建筑工业出版社

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