现浇连续箱梁专项施工方案

鹤岗市第三跨线桥

（鹤岗线K51+638平改立工程）

Ⅰ标段

连续梁模板支架安全专项

施工方案

编制： 审核: 审批

哈尔滨铁路工程建设有限公司

2018年4月10日

目录

连续梁满堂红模板支架施工安全技术方案

一、工程概况------------------------------------------------------------------------------3 二、连续箱梁底模支架设计方案------------------------------------------------------4 三、模板支架检查与验收--------------------------------------------------------------11 四、模板支架的拆除--------------------------------------------------------------------13五、地基处理及排水------------------------------------------------------------------13六、安全措施-----------------------------------------------------------------------------13 七、预压实验-----------------------------------------------------------------------------15 八、满堂红模板支架检算书-----------------------------------------------------------19

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连续梁满堂红模板支架施工安全技术方案

一、工程概况

本工程位于铁西路-铁东路上，起点为百花街，终点为南选路，桥梁跨越公交路、鹤佳铁路，上下行匝道桥全长分别为100.75和305.75m，标准段桥梁宽度为10.2m，双向两车道，桥梁上部结构均为无预应力钢筋混凝土连续箱梁。

1、上下行匝道全长524米，上行（南环）匝道设计为（4*25）m现浇连续梁，下行匝道（北环）设计为(3*25+3*25+4*20+3*25)现浇连续梁，全桥共分五联。最大纵坡3%。

2、桥梁上部结构采用钢筋混凝土连续箱梁，梁高1.72米；桥梁跨径为25米。匝道桥墩为矩形桥墩，下接一个桥台，每个承台下设3个直径1.2米钢筋砼钻孔桩。桥台为轻型桥台，钢筋砼薄壁式台身，基础为承台及钢筋砼钻孔桩。

连续梁截面形式为双箱四室结构，高1.72m，墩位位置2.0m范围内为实体，实体两侧各3.8m为渐变段，腹板宽由0.6m变为0.4m，顶板底板由0.42m变为0.22m，腹板横桥向间距为3.21m。

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二、连续箱梁底模支架设计方案

1、根据现场实际情况、经济比选、现有材料及工期情况，本桥现浇连续箱梁采用满堂红支架现浇施工。本次以1-25m范围内支架情况对箱梁底模满堂红支架进行受力检算。

2、满堂红模板支架采用碗扣式钢管模板支架，基础为煤矸石厚0.8m，上铺16cm宽，2m长枕木。其立杆水平间距在顺桥向采用0.9m、横桥向均采用0.6m，竖向步距为0.6m，在墩顶横梁处立杆加密，水平步距采用0.6m。对应腹板位置立杆横向间距加密为0.3m。鱼腹部分2m范围内沿桥横向加密，使顶层三层立横杆同时承受荷载。纵横杆连接采用扣件连接，水平杆与立杆采用直角扣件连接。纵横每隔4排分别设置一道剪刀撑。高度方向自顶向下竖向每2步设置一道水平联。脚手架与墩身相交位置设置连墙件，竖向设置3层，层距≤5m，沿墩身横向间距≤3m。最顶层水平纵管上插入顶托，顶部尺寸为150mmU型槽，槽内纵桥向铺设15cm×15cm的木方, 间距0.6m，150mm木方顶部横向上铺设4（宽）cm*7（高）cm横向木方，间距0.13m，在木方上铺设梁底模板，模板采用竹胶板。鱼腹部分采用钢管焊接支架作为模板骨架，钢管与模板采用8#线连接，防止横向木方滑动。

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3、应注意模板刚度及支架刚度队梁体的影响。支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，按相关规范进行预压。实测支架的沉降及变形，以便提前采取预设拱度或压重的办法，确保梁体底高程符合设计要求。

4、材料要求

脚手架根据《JGJ166-2016建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》要求设置。

碗扣脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的Q235A级普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）。碗扣架用钢管规格:外径48㎜，壁厚3.5㎜。

碗扣采用钢板热冲压整体形成下的碗扣，钢板应符合GB700标准中Q235A级钢的要求。

5、模板支撑架

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（一）模板支撑架应根据所承受的荷载选择立杆的间距和步距，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于3500mm，立杆底部应设置可调底座或阻断底座；立杆上端包括可调螺杆深处顶层水平杆的长的不得大于0.7m。

（二）模板支撑架斜杆设置应符合下列要求；

（1）当立杆间距大于1.5m时，应在拐角处设置通高专用斜杆，中间每排每列应设置通高八字形斜杆或剪刀撑；

（2）当立杆间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵横向由第至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；

（3）见到成的斜杆与地面夹角应在45°~60°之间，斜杆应每步与立杆扣接。

（三）当模板支撑架高度大于4.8m是，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间谁哦in给剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。

（四）立杆

⑴、脚手架立杆采用φ48mm×3.5mm，碗扣式钢管脚手架。立杆规格采用LG-240、180、120、90、60、30cm，个别调整困难位置，可自行制作LG-20cm立杆。

⑵、立杆竖向接长时，立杆上应设有接长用套管。竖向接长时，套筒应齐全，破损的严禁使用。应检查每个限位销是否插好。

⑶、立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。上下碗扣不全者，禁止使用。

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⑷、在碗扣节点上同时安装1～4个横杆，上碗扣均应能锁紧。 ⑸、构配件外观质量要求：

A、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；

B、铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。

C、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；

D、各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。

（五）横杆

⑴、脚手架横杆采用φ48mm×3.5mm，碗扣式钢管脚手架。横杆规格采用LG-90、60cm。

⑵、横杆横桥向排距为60cm的位置，横杆步距必须≤60cm； ⑶、横杆顺桥向排距为90cm的位置，横杆步距必须≤90cm； ⑷、横杆安装时，应密贴，避免由于横杆与立杆不密贴而造成跨度方向的过大累计误差。按设计要求，可适当增加横杆，但不得减少。

（六）模板

模板支架形式按前面方案设置。箱梁底模采用竹胶板。杆件顶托上方顺桥向木方，木方采用150mm×150mm的木方，木方横向铺设40mm*70mm的木方，木方上铺设竹胶板。内模采用木模，面板采用12mm厚竹胶板，内部支撑采用钢管支撑。模板加固方式如下： ①、模板与模板支架间按如下方式加固：

A底模采用竹胶板，竹胶板与木方间用钉子钉紧，要求密贴。 B木方与模板支架纵向水平杆用退火线绑紧；

C侧模采用木模板支架作为模板骨架，间距按0.6m布置，模板直接坐落

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于横向木方上，该处立杆按鱼腹形式控制顶面标高。

D侧模支架与水平纵向横杆用退火线在交叉位置成8字形拧紧，同时在横桥向利用8号铁丝水平杆联成整体；

E在模板支架外延的两排立杆上设两排横桥向水平杆将支架横桥向使用25圆钢筋拉筋拉紧，水平杆竖向间距为0.6m防止其侧向翻转；

②、内模加固方式为：

A中间箱内模作落于钢筋焊接成的支架模板上，模板支架与顶板和腹板钢筋焊接，模板支架间距沿桥纵向间距1m；

B相临内模之间利用拉筋相互拉紧；

C内模为鱼腹形式，为防止其上浮，利用铁线与底板钢筋固定，同时利用侧模和相临腹板钢筋做受力点，设置Ø32钢筋做压杆，压杆顺桥向间距1m。 （七）施工顺序

(1)、准确放出桥梁中线，然后每隔4排准确放出平行于桥中线的纵向方向线以及距离梁边4m的方向线，同时每隔4排放出横桥向方向线；

(2)、根据定位线，铺设枕木，枕木与煤矸石基础密贴，如煤矸石面不平，使用铁垫片找平；

4、可调底座及可调撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内得长度≥150mm、伸出立杆长≤150mm；可调顶托插入立杆长度≥150mm、伸出立杆长度≤300mm且≥100mm

5、扫地杆

⑴、所有立杆顶部、底部均需设置通长、连续扫地杆。扫地杆采用扣件

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式脚手杆，扫地杆与立杆接触位置必须设置扣件。

⑵、支架最顶层横杆中心至可调拖撑顶高差≥70cm的，所有高差≥70cm的必须在立杆顶部增设纵横向扫地杆，每个立杆上必须设置一个扣件。

（八）剪刀撑 ⑴、顺桥向剪刀撑

顺桥向剪刀撑，沿着横桥方向各断面间距必须≤4.5m；

顺桥向剪刀撑，沿着顺桥方向十字叉跨度必须≤4.5m，十字叉与十字叉之间连续设置。

剪刀撑的斜杆与地面夹角应在5°～60°之间，斜杆应每步与立杆扣接。单个十字叉底宽与高度的关系为，假

定底宽为4.5m，则十字叉的竖向高度应在4.5*tg45°～4.5*tg60°（4.5～7.79m）之间。底宽减小时，高度也随之减小，现场应严格控制剪刀撑高宽比，确保剪刀撑与地面的夹角。需要搭接时搭接长度大于1000mm，搭接处扣件不小于3个，与立杆（水平杆）扣接，每部扣接与节点距小于等于100mm。

⑵、横桥向剪刀撑

横桥向剪刀撑，沿着顺桥方向各断面间距必须≤4.5m；

横桥向剪刀撑，沿着横桥方向十字叉跨度必须≤4.5m，十字叉与十字叉之间连续设置。

剪刀撑的斜杆与地面夹角应在5°～60°之间，斜杆应每步与立杆扣接。单个十字叉底宽与高度的关系为，假定底宽为4.5m，则十字叉的竖向高度应在4.5*tg45°～4.5*tg60°（4.5～7.79m）之间。底宽减小时，高度也随之减小，现场应严格控制剪刀撑高宽比，确保剪刀撑与地面的夹角。需要搭接时搭接长度大于1000mm，搭接处扣件不小于3个，与立杆（水平杆）扣接，每部扣接与节点距小于等于100mm。

（九）斜道

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(1)、人行并兼作材料运输的斜道的型式采用一字型斜道； (2)、斜道的构造应符合下列规定：

①、运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6，人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1:3；

③、斜道两侧及平台外围均应设置拦杆及挡脚板。拦杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；

④、斜道两侧、平台外围和端部每两步应加设水平斜杆。 (3)、斜道脚手板构造应符合下列规定；

①、脚手板横铺时，应在横向水平杆上增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；

②、脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木楔处填顺；

③、人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250-300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20-30mm。

（十）连墙件要求

每个墩柱自底至顶，每隔1.8m设置1道连墙件，每个墩连墙件设置数量为墩高H/1.8m。在墩身四周设置钢管脚手架抱箍（钢管与砼之间加塞垫木），抱箍外侧与满堂红脚手架扣件联成整体。也可以采用可调底座一端用扣件扣在支架上，一端支撑在墩身表面上，密度每个面不得小于两个可调拖撑。

抱箍伸出来的每根水平杆与周边支架至少与两根立杆或横杆连接，并安装扣件，该扣件应在整孔支架的剪刀撑安装完成后再进行安装加固

（十一）、构配件检查与验收 （1）、新钢管的检查应符合下列规定：

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①、应有产品质量合格证；

②、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定。

③、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

④、钢管外径、壁厚、端面等偏差，应分别符合规定；

⑤、如采用旧钢管，钢管表面锈蚀深度应符合规定。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。

（2）、扣件的验收应符合下列规定：

①、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管模板支架扣件》的规定抽样检测；

②、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；

③、新、旧扣件均应进行防锈处理。 ④、对扣件进行抗滑力试验； 三、模板支架检查与验收

（一）进入现场的构配件应具备以下证明资料： 1. 2.

主要构配件应有产品表示及产品质量合格证；

供应商应配套提供钢管、零件、铸件冲压件等材质产品性能检验报告；

（二）构配件进场应重点检查以下部位质量：

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1. 2.

钢管壁厚、焊接质量、外观质量；

可调底座和可调拖撑材质及丝杆直径、与螺母配合间隙等。

（三）双排脚手架搭设应重点检查下列内容； 1. 2. 3. 4.

保证架体几何不变的斜杆、连墙件等设置情况； 基础的沉降，立杆底座与基础面的基础情况； 上碗扣锁紧情况；

立杆链接销的安装、斜杆扣接点、扣件拧紧程度。

（四）双排脚手架搭设质量应按下列情况进行检验； 1. 2. 3. 4.

首段高度达到6m，时应进行检查与验收； 架体随施工进度升高应按结构层进行检查； 遇6级及以上大风、大雨、大雪后施工前检查； 停工超过一个月恢复使用前。

（五）双排脚手架搭设过程中，应随时进行检查，及时解决存在的结构缺陷。 （六）双排脚手架验收时，应具备下列技术文件； 1.

专项施工方案及变更文件；

2. 安全技术交底文件； 检验标准 编号 项目 允许偏差 H=2 1 立杆垂直度 7mm 检测方法 备注 H=6 13mm 经纬仪或吊线 H=10 20mm 2

立杆间距 横向 ±20 12

钢板尺

纵向 ±20 3 4 5 6

四、模板支架的拆除

1、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业； 2、分段拆除高差不应大于2步；

3、当支架拆至最后一根长杆时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固； 4、当支架采用分段、分对立面拆除时，对不拆除的支架两端，应加横向斜撑；

5、拆除卸料时应符合下列规定： ①各构配件严禁抛掷至地面；

②运至地面的构配件应按规定及时检查、整修与保养、并按品种、规格随时堆码存放；

五、地基处理及排水

根据鹤岗市地区资源，地基处理采用换填50cm煤矸石，分层填筑，每层25cm换填压实，路基承载力满足200Mpa时，满足满堂红排架地基承载力。 换填压实后，5-7月为雨季，防止雨水浸泡，在填筑的煤矸石顶修筑排水

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横杆步距 一根横杆两端高差 同跨内两根杆高差 扣件扭力 ±20 ±20 ±10 40-65N·M 钢板尺 钢板尺 钢板尺 扭距扳手

沟，排水沟每隔60cm横向修筑一道，排水沟采用横向1%横坡向匝道桥内环排放，排水沟深5cm，使用砂浆抹面，防止雨水浸泡。

六、安全措施

1、模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 3、模板支架的构配件质量与搭设质量，应前述的规定进行检查验收，合格后方准使用。

4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在模板支架上；严禁悬挂起重设备。

5、如有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

6、在模板支架使用期间，严禁拆除下列杆件： 主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆；

7、不得在模板支架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。

8、临街搭设模板支架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。 9、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 ①在模板上施工电、气焊作业时必须用铁垫板，防止施工时引燃模板；②电、气焊作业区施工必须设置灭火器、沙袋等灭火设备；

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③对电气焊作业人员进行防火教育； ④电、气焊施工时必须远离易燃物；

10、工地临时用电线路的架设及模板支架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）有关规定执行。

①采用三级配电系统； ②采用TN-S接零保护系统； ③采用二级漏电保护系统；

④模板支架的周边与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离应符合下表的规定： 外电线路电压等级（KV） 最小安全操作距离（m） ＜1 6 1-10 7 ⑤模板支架上严禁架设架空线；

⑥根据《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005），鹤岗年平均雷暴日为30.9天，在模板支架高度不大于32m时可不设防雷装置，本工程模板支架高度最高为12m（包括钢模板高度），因此可不设避雷装置。

11、搭拆模板支架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 七、预压实验

1、北环匝道N4-N5排架预压实验

根据鹤岗市第三跨线桥排架施工方案，为验证排架计算的合理性和排架的安全性，进行了如下预压实验。

(1)排架采用满堂红，立杆间距0.6m，水平杆竖向步距0.6m，排架高

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10.2m，在顶层横杆插入U行顶托槽150mm，上铺设150×150mm的木方，顺铺木方间距600mm，横铺40*70mm木方，间距130mm；上面铺设竹胶板做底模，侧模采用标准模板，然后加载，加载采用预压块预压，即42.5KN/M2，为连续梁空箱部分计算荷载的1.1倍。符合规范要求（计算荷载已经考虑了恒载和施工荷载）。持载时间48小时以上。

(2)实验的检测项目

1)立杆搭接位置处的承载能力； 2)水平杆的刚度； 3)杆件的压缩量； 4)排架的整体稳定性； 2、排架预压实验

根据鹤岗市第三跨线桥排架形式，截取其中一孔N4-N5范围的形式，在北环围挡范围内，即支立起10.2m高的排架，架设预压块或等重物品，坡度为3%，上面加重421t的预压块或等重的荷载。

3、检测项目： （1）排架的承载力， （2）排架的稳定性；

（3）排架墩的弹性和塑性变形； 4、检测方法：

（1）在支立完成后，用垂球在每个底托的四角和中部定测出墩原始的竖

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直和平面状态，并在地面作好标记；

（2）利用水准仪测出底托顶面的高程，水准原点设在固定的地面上，同时记录好原始状态，同时将测量原始状态的点作好标记，加载过程中和持载过程均观测同一点以做比较；

（3）观察时间分别为：加载50%，75%，100%，然后每6小时观测一次，持载48小时后撤载，撤载完成后立即进行观测，与原始数据对比分析，找出实际与理论的误差，同时找出排架的不安定因素，及时调整；找出塑性和弹性变形，指导施工预留拱度；其目的是检验计算和实际的差异，更好的保证施工的安全性.根据施工实际情况，施工周期在16天左右。

满堂红模板支架实验结果分析：

顶层水平检测项目 立杆竖直度 横杆挠度（≤H/500） (≤5mm) 杆扣件位移 量 (≤5mm) 初始值 加载50% 加载75% 加载100% 6小时 12小时 24小时 0 2mm 2.5mm 2.5mm 2.5mm 2.5mm 2.5mm 0 1.5 2 2 2 2 2 0 1.5 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 立杆搭接扣件位移量(≤5mm) 0 2 2.2 2.2 2.2 2.3 2.2 底模加载前后高差 0 3mm 6mm 8mm 9mm 9mm 9mm 17

36小时 48小时 2.5mm 2.5mm 2 2 1.8 1.8 2.2 2.2 9mm 9mm 实验排架卸荷前进行水平拉力实验：在垂直排架的水平方向利用手动葫芦进行加载，利用拉力表测定拉力，利用经纬仪进行竖直度观测，结果如下：

拉力 立杆倾斜度 5KN 4mm 10KN 10mm 20KN 25mm 根据实验结果知，按该方案施工，排架承载力、稳定性符合施工规范要求。

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八、主要部位及检算后材料选取情况

根据《铁路砼梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）第46页要求：支架预压荷载应符合设计要求，当设计无具体要求时，不应小于支架所承受最大施工荷载的110%。

为确保支架的安全稳定，本工程梁体在支架底模上产生的均布荷载按1.72*1.1*26=49.192 KN/m2，按整跨实体梁重量进行计算，结构更趋向于安全。

梁体代表性截面为D-D，详见箱梁设计图。取D-D截面进行材料及材料间距选取。D-D截面底模位置各部位材料选取及间距情况如下：

D-D截面图

12mm竹胶板底模：模板中心跨距15cm。

4（宽）*7（高）cm木枋横梁：横梁顺桥向中心跨距13cm，横桥向中心跨距60cm。

15*15cm木枋纵梁：纵梁横桥向中心跨距60cm，顺桥向中心跨距90cm。 碗扣式钢管脚手架（φ48mm，壁厚3.5mm）：立杆横桥向中心跨距60cm，顺桥向中心跨距90cm，横杆歩距60cm，立杆顶端悬臂段长度≤0.35m。

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立柱基础：1、脚手架基础为煤矸石，上铺枕木16*16cm截面枕木，单根长度≥2m。煤矸石地基处理后地基承载力≥180kpa。

三、检算项目、荷载分项系数的选取及荷载的计算依据 ㈠、各部位检算项目

竹胶板、木枋等材料主要检算在满足允许弯应力、允许剪应力及允许挠度的前提下的纵横跨距。

脚手架检算在满足允许端部承压应力的前提下的纵横中心跨距。 ㈡、荷载分项系数的选取及荷载的计算依据 1、荷载分项系数的选取

根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）第15页中基本组合的荷载分项系数的规定可知：

⑴、永久荷载的分项系数：

当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；

当其效应对结构有利时：对结构的倾覆、滑移或漂浮验算应取1.3。本工程取1.2。

⑵、可变荷载的分项系数：

一般情况下应取1.4；对标准值大于4KN/m2的工业房屋露面结构的荷载应取1.3。本工程取1.4。

2、荷载的计算依据

根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）第309页附录D及设计说明书可知：

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⑴、模板、支架和拱架的容重应按设计图纸计算确定。

⑵、新浇筑素混凝土容重24KN/m3，钢筋混凝土的容重可采用25～

3

26KN/m（以体积计算的含筋量≤2%时采用25KN/m3，＞2%时采用26KN/m3）。

⑶、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值： ①、计算模板及直接支承模板的小棱时，均布荷载可取2.5 KN/m2，另外，以集中荷载2.5 KN进行验算。

②、计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取1.5 KN/m2； ③、计算支架立柱及支架拱架的其他结构构件时，均布荷载可取1.0 KN/m2；

④、有实际资料时按实际取值。

本工程施工荷载均采用均布荷载2.5 KN/m2进行计算。

⑷、振捣混凝土时产生的荷载（作用范围在有效压头高度之内） 对水平面模板为2.0KN/m2；对垂直面模板为4.0 KN/m2。 ⑸、倾倒混凝土时冲击产生的荷载

倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载按下表采用。

向模板中供料方法 用溜槽、串桶或导管输出 用容量0.2及小于0.2m3的运输器具倾倒 用容量大于0.2至0.8m3的运输器具倾倒 用容量大于0.8m3的运输器具倾倒 水平荷载（kPa） 2.0 2.0 4.0 6.0 本工程采用输送泵直接浇注混凝土，水平荷载取2.0 KN/m2，用于侧模模位置受力检算。

㈢、三跨连续梁内力和挠度在均布荷载作用下的系数

荷载图 支座弯矩 剪力 21

跨内最大弯矩

跨度中点挠度

M=K*q*l2(KN.m) Q=K*q*l（KN） f=K*ql4/（100EI）（mm） M1 M2 MB MC QA QB左 QB右 QC左 QC右 QB f1 f2 f3 0.08 0.025 -0.1 -0.1 0.4 -0.6 0.5 -0.5 0.6 -0.4 0.677 0.052 0.677 2在均布荷载作用下：M=表中系数×ql；Q=表中系数×ql；f=表中系数×错误!未找到引用源。； 上表系数参考于《路桥施工计算手册》2001年10月第一版，P763页。

四、箱梁各部位底板位置荷载标准值计算、检算过程 ㈠、各种材料力学性能汇总表

力学性能 抗拉、弯应剪应单位抗压弹性模截面惯性截面抵抗序截面面积 密度 力允力允材料名称 重 和抗量 矩 矩 号 许值 许值 弯f A ρ [δw] [τ] [δ] E Ix Wx m2 Kg/m KN/m3 Mpa Mpa Mpa Mpa m4 m3 12mm厚1 6 11 1.2 8.5E+06 1.440E-07 2.400E-05 竹胶板 2 3 4*7（高）2.800E-03 cm木枋 6 12 12 1.3 1.3 215 9.0E+03 1.143E-06 3.267E-05 9.0E+03 4.219E-05 5.625E-04 2.06E+05 1.219E-07 1.578E-02 15*15cm2.250E-02 6 木枋 φ48，壁厚4 3.5mm脚4.3E-04 3.841 78.5 手架

㈡、箱梁各部位底板位置荷载标准值汇总表

检算区域 砼总厚度m F1—连续梁砼自重 F2-1—12mm厚底模竹胶板 F2-2—4*7cm木枋横梁 底模 F2-3—15*15cm木枋纵梁 F2-4—φ48mm，壁厚3.5mm碗扣式钢管脚手架（含顶底托、横杆、剪刀撑）（已考虑风荷载） F3施工荷载 F4振捣荷载 F5风荷载 检算部位 砼厚度1.72m 1.2 49.192 0.072 0.129 0.100 7.400 2.500 4.000 0.866 1.1倍安全系数 68.22 68.37 68. 77.52 截面荷载KN/m2 取系数后荷载KN/m2

1、永久荷载计算及取值：

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⑴、箱梁荷载：

F1 =1.72*1.1*26=49.192KN/m2; ⑵、底模、支架等荷载

①、12mm厚底模竹胶板荷载： F2-1=0.012*6=0.072KN/m2；

②、4（宽）*7（高）cm木枋横梁荷载： F2-2 =0.04*0.07*1*1/0.13*6 =0.129 KN/m2； ③、15*15cm木枋纵梁荷载：

F2-3 =0.15*0.15*1*1/0.6*6 =0.225KN/m2；

④、φ48mm，壁厚3.5mm碗扣式钢管脚手架（含顶底托、横杆、剪刀撑）（已考虑风荷载，按重量185t计算）荷载：

F2-4 =185*10/10/25 =7.4KN/m2； 2、可变荷载计算及取值： ⑴、施工荷载：F3=2.5KN/m2；

⑵、振捣混凝土时产生的荷载：F4=4.0KN/m2； ㈢、箱梁各部位底板位置受力检算过程 1、竹胶板底板检算

箱梁底模采用竹胶板，板厚选取12mm，竹胶板下纵梁横桥向最大中心跨距0.15m，横桥向选取1.0m宽作为检算竹胶板受力情况依据。将竹胶板受力状况按三等跨连续梁均布荷载作用进行检算，主要检算弯矩、剪力、挠度三个方面。

⑴、模板力学性能

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详见《各种材料力学性能汇总表》。 ⑵、模板受力检算 ①、荷载计算

F=(F1+ F2-1)*1.2+(F3+F4) *1.4

= (49.192+0.072)*1.2+(2.5+4)*1.4=68.22KN/m2 q=F×b=68.22×1.0=68.22KN/m ②、弯矩检算

三跨连续梁最大弯矩：Mmaxm 0.08ql20.0868.220.152=0.123KN·

M×1030.123103-6×10竹胶板顺纹弯应力：δ==5.12Mpa＜ [δw]=11Mpa。-5W2.410竹胶板顺纹受弯应力满足要求。

③、剪力检算 三跨连续梁最大剪力：

Qmax=0.6ql0.668.220.15=6.1KN

Q1036.110310-6=0.51Mpa＜ [δw]=1.2Mpa。竹胶板顺纹剪应力：δ=-2A1.20010竹胶板顺纹受剪应力满足要求。

④、挠度检算

ql4100068.220.11000150f0.677=0.677=0.19mm≤=0.38mm

100EI1008.51061.44107400。竹胶板挠度满足要求。

2、4（宽）*7（高）cm木枋横梁检算

选用4（宽）*7（高）cm木枋为竹胶板下纵梁。木枋横梁横桥向中心跨距l1=0.6m，顺桥向中心跨距l2=0.13m。将木枋受力状况按三等跨连续梁均布

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荷载作用进行检算，主要检算弯矩、剪力、挠度三个方面。

⑴、木枋力学性能

详见《各种材料力学性能汇总表》。 ⑵、受力检算 ①、荷载计算

F=(F1+ F2-1+ F2-2)*1.2+(F3+F4) *1.4

= (49.192+0.072+0.129)*1.2+(2.5+4)*1.4=68.37KN/m2 q=F×l2=68.37×0.13=8.KN/m ②、弯矩检算

三跨连续梁最大弯矩：Mmaxm 0.08*ql20.088.0.62=0.256KN·

M×1030.256103木枋顺纹弯应力：δ=10-6=7.84Mpa＜[δw]=12Mpa。木-5W3.26710枋顺纹受弯应力满足要求。

③、剪力检算 三跨连续梁最大剪力：

Qmax=0.60ql0.608.0.6=3.2KN

Q1033.210310-6=1.14Mpa＜[δw]=1.3Mpa。木枋木枋顺纹剪应力：δ=3A2.810顺纹受剪应力满足要求。

④、挠度检算

ql410008.0.1000f0.677=0.677=0.76mm＜

100EI1009.01061.143106600=1.5mm。4（宽）*7（高）cm木枋横梁挠度满足要求。 4004（宽）*7（高）cm木枋横梁顺桥向间距15cm剪应力不合格，施工时

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需按13cm进行施工。

3、15*15cm木枋纵梁检算

选用15*15cm木枋作为4（宽）*7（高）cm木枋横梁下纵梁。纵梁顺桥向最大中心跨距l1=0.9m，横桥向中心跨距l2=0.6m。将木枋受力状况按三等跨连续梁均布荷载作用进行检算，主要检算弯矩、剪力、挠度三个方面。

⑴、工字钢力学性能

详见《各种材料力学性能汇总表》。 ⑵、受力检算 ①、荷载计算

F=(F1+ F2-1+ F2-2+ F2-3)*1.2+(F3+F4) *1.4

= (49.192+0.072+0.129+0.225)*1.2+(2.5+4)*1.4=68.KN/m2 q=F×l2=68.×0.6=41.19KN/m ②、弯矩检算

三跨连续梁最大弯矩：Mmaxm 0.08*ql20.0841.190.92=2.669KN·

M×1032.669103-6木枋顺纹弯应力：δ==4.74Mpa＜[δw]=12Mpa。木10-4W5.62510枋顺纹受弯应力满足要求。

③、剪力检算 三跨连续梁最大剪力：

Qmax=0.60ql0.6041.190.9=22.24KN

Q10322.2410310-6=0.99Mpa＜[δw]=1.3Mpa。木木枋顺纹剪应力：δ=2A2.2510枋顺纹受剪应力满足要求。

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④、挠度检算

ql4100041.190.941000f0.677=0.677=0.48mm＜65100EI1009.0104.21910900=2.3mm。15*15cm木枋纵梁挠度满足要求。 40010*10cm木枋横梁弯矩、剪力、挠度均不合格，不可用15*15cm木枋代替10*10cm木枋。

4、纵梁下φ48mm（壁厚3.5mm）脚手架受力计算

采用φ48mm，壁厚3.5mm碗扣式脚手架作为满堂红支架立杆及横杆，D-D截面横桥向立杆间距为60cm，顺桥向间距为90cm，大小横杆竖向步距均为60cm。采用φ48mm，壁厚3.5mm扣件式脚手架作为满堂红支架横纵向剪刀撑、水平方向剪刀撑、扫地杆及连墙件。现针对立杆间距、横杆步距、连墙件进行检算如下。

⑴、立杆承重检算

按轴心受压构件检算1m步距范围、0.35m悬臂段范围内的立杆承重。 受压构件验算稳定时截面的计算面积A0、受压构件毛截面积Am、受压构件净截面Aji：

受压构件Am、A0、Aji之间关系 条件 关系 构件无缺口 A0=Am 构件缺口不在边缘 A0=0.9Am 缺口在边缘，但对称 A0=Aji 缺口在边缘，但不对称 按偏心受压构件计算 该工程构件无缺口A0=Am= Aji=π（R2-r2）=π（0.0482-0.0412）=4.3*10-4m2； ⑵、构件毛截面惯性矩： Im=

（D4d4）（0.04840.0414）=

=1.219*10-7m4

⑶、构件截面回转半径：

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D2d2 r==

4Im1.219107==0.016m 4Am4.310⑷、模板支架立杆的计算长度：

模板支架立杆的计算长度l应按下式计算：l=h+2a

式中：h——支架立杆的步距，采用0.6m；a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，采用0.35m。

l=h+2a=0.6+2*0.35=1.3m ⑸、长细比： λ=

l01.3==82.4 r0.016⑹、纵向弯曲系数：

（λ≤80，φ=1.02-0.55

λ202）； 100λ＞80，φ=

该工程λ＞80，φ=

3000 2λ30003000==0.442 82.42λ2⑺、每根立杆总承重： 每根立杆承受的均布荷载计算：

F=(F1+ F2-1+ F2-2+ F2-3+ F2-4)*1.2+(F3+F4+F5) *1.4

=(49.192+0.072+0.129+0.225+7.4)*1.2+(2.5+4+0.866)*1.4*0.9 =77.52KN/m2

N=F×l1×l2=77.52×0.6×0.9=41.86KN ⑻、单支立杆稳定性计算 单根立杆允许承载力计算：

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N允许 =1000*φ*A*f=1000*0.442*4.3*10-4*205=44.35KN，N＜N允，合格。

⑼、立杆压弯强度检算（考虑风荷载后）：

风荷载作用下内外排立杆间横杆的支承力计算（KN） 风压高度变化系数μz=1.38 风荷载体型系数μs=0.8 基本风压Wo=0.65KN/m2

Wk=0.7*1.38*0.8*0.65=0.502 KN/m2

Pr=5/16*1.4*Wk*la*l0=5/16*1.4*0.502*0.9*1.3=0.257 KN 风荷载对立杆产生的弯矩计算（KN.m）

Mw=1.4*a*l02*Wk/10=1.4*0.35*1.32*0.502/10=0.04KN.m 欧拉临界力NE（KN）

NE=Π2*E*A/λ2=3.142*2.06*108*4.3*10-4/82.42=146.61 KN 立杆压弯承载力（稳定性）计算 δ=

NwMw41.860.04-30.9*（0.9*）*10==194Mpa＜端部φA0r0.4424.3*10-41.578*10-2承压应力[δ]=205Mpa压杆强度满足要求。

⑽、连墙件计算（满堂支架与墩身相交位置需要设置墩身抱箍） 风荷载作用下连墙件轴向力计算：

连墙件竖向间距L1=5m（墩身位置竖向设置3层连墙件，间距≤5m） 连墙件横向间距H1=3m（墩身横截面方向设置连墙件，间距≤3m） NS=1.4*Wk*L1*H1=1.4*0.502 *5*3=10.KN 连墙件承载力及稳定应符合下列要求：

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Ns+No=10.+3=13.KN≤1000*φ*A*f=1000*0.442*4.3*10-4*205 =44.3KN，合格。

5、立杆地基承载力计算及基底处理方案设计

为确保受力均匀、稳定，减少不均匀沉降，拟定对箱梁纵向中心线两侧各7m范围原地面换填煤矸石，换填后地基承载力≥180kPa，煤矸石上铺16cm宽，单根长度≥2m枕木，具体推算过程如下。

⑴、基底所需最小承载力δ计算： 每根立杆承受的均布荷载计算：

F=(F1+ F2-1+ F2-2+ F2-3+ F2-4)*1.2+(F3+F4+F5) *1.4

=(49.192+0.072+0.129+0.225+7.4)*1.2+(2.5+4+0.866)*1.4*0.9 =77.52KN/m2

⑵、单肢立杆轴向力计算： N=F×l1×l2=77.52×0.6×0.9=41.86KN ⑶、立杆底原地面承载力计算：

当可调底座下方安放在16*16cm截面，单根长度≥2m枕木上时，煤矸石垫层承载力需满足＞ fg= N/ Ag=41.86/（0.16*2）=131kPa要求。

⑷、结论

为确保受力均匀，防止不均匀沉降，需对原地面换填至少50cm厚煤矸石，煤矸石上铺设16cm宽，单根长度≥2m枕木。煤矸石换填后需检验地基承载力，承载力需≥180kpa。

五、检算结论

1、底模采用12mm竹胶板，底模下方采用4（宽）*7（高）cm木枋横

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梁（顺桥向间距≤13cm），木枋横梁下采用15*15cm木枋纵梁（横桥向间距60cm），纵梁下采用φ48mm壁厚3.5mm碗扣式钢管脚手架立杆及横杆，采用φ48mm壁厚3.5mm扣件式脚手架作为满堂红支架横纵向剪刀撑、水平方向剪刀撑、扫地杆及连墙件（脚手架立杆顺桥间距90cm，横桥向间距60cm），脚手架基础采用50cm厚煤矸石换填（基底承载力≥180kpa），上铺0.16*2m枕木，可满足现浇现浇连续梁箱梁的受力要求及安全需要。

2、支架搭设后，需按规范要求进行预压，消除不均匀沉降变形后方可正式施工。

六、参考文献

㈠、《路桥施工计算手册》（2001年10月第一版）； ㈡、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）； ㈢、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）

㈣、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）； 七、附图 支架设计详图。

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