电力系统及其自动化 Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ＆Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ 《电气自动化）２０１８年第４Ｏ卷第３期 ２２０ ｋＶ变压器中压侧雷电侵入对中性点的影响 韩雨川 （浙江大学电气工程学院。浙江杭州摘３１００２７） 要：在我国２２０ ｋＶ变电站系统大多采用一台主变中性点直接接地，另一台不接地的运行方式。对于不接地运行的变压器，中性点 往往通过棒一棒保护间隙并联避雷器对其进行保护。以往的中性点过电压分析都是从高压侧人手，当雷电波沿高压侧线路侵 入变电站时，对高压侧中性点过电压的影响。但实际上，雷电波也有可能会沿中压侧线路侵入变电站，在变压器的高压侧和中 压侧中性点同时产生过电压。因此，有必要对变压器中性点过电压情况进行仿真分析。 关键词：中性点；过电压；保护间隙；雷电反击；雷电绕击 ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１０００－３８８６．２０１８．０３．０１５ ［中图分类号］ＴＰ６３１ ［文献标识码］Ａ［文章编号］１０００—３８８６（２０１８）０３—００４９—０４ ｌｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ Ｌｉｇｈｔｎｉｎｇ ｌｎｖａｓｉｏｎ ａｔ ｔｈｅ Ｍｉｄｄｌｅ—ｖｏｌｔａｇｅ Ｓｉｄｅ ｏｆ ｔｈｅ ２２０ ｋＶ Ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ Ｏｎ ＮｅｕｔｒａＩ Ｐｏｉｎｔｓ Ｈａｎ Ｙｕｃｈｕａｎ （Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｚｈｅｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ Ｚｈｅｊｉａｎｇ ３ １００２７，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ ｍｏｓｔ ２２０ ｋＶ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍｓ ｉｎ Ｃｈｉｎａ，ｔｈｅ ｎｅｕｔｒａｌ ｐｏｉｎｔ ｏｆ ｏｎｅ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ ｉｓ ｄｉｒｅｃｔｌｙ ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｇｒｏｕｎｄ ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｏｔｈｅｒ ｉｓ ｎｏｔ ｇｒｏｕｎｄｅｄ．Ｆｏｒ ｔｈｅ ｕｎｇｒｏｕｎｄｅｄ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ，ｔｈｅ ｎｅｕｔｒａｌ ｐｏｉｎｔ ｉｓ ｏｆｔｅｎ ｐｒｏｔｅｃｔｅｄ ｂｙ ｒｏｄ－ｒｏｄ ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅ ｇａｐ ｐａｒａｌｌｅｌ—ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ａｒｒｅｓｔｅｒ．Ｉｎ ｔｈｅ ｐａｓｔ，ｔｈｅ ｎｅｕｔｒａｌ ｐｏｉｎｔ ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎｌｙ ｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄ ｔｈｅ ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ａｔ ｈｉｇｈ—ｖｏｌｔａｇｅ ｓｉｄｅ’Ｓ ｎｅｕｔｒａｌ ｐｏｉｎｔ ｐｒｏｄｕｃｅｄ ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｌｉｇｈｔｎｉｎｇ ｗａｖｅ ｉｎｔｒｕｄｅｄ ｉｎｔｏ ｔｈｅ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ａｌｏｎｇ ｔｈｅ ｈｉｇｈ－ｖｏｈａｇｅ ｓｉｄｅ ｌｉｎｅ．Ｂｕｔ ｉｎ ｆａｃｔ，ｔｈｅ ｌｉｇｈｔｎｉｎｇ ｗａｖｅ ｍａｙ ｐｏｓｓｉｂｌｙ ｉｎｖａｄｅ ｔｈｅ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ａｌｏｎｇ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ－ｖｏｈａｇｅ ｓｉｄｅ ｌｉｎｅ，ＳＯ ｔｈａｔ ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅ ｍａｙ ｏｃｃｕｒ ａｔ ｔｈｅ ｎｅｕｔｒａｌ ｐｏｉｎｔｓ ｏｆ ｂｏｔｈ ｈｉｇｈ －ｖｏｌｔａｇｅ ｓｉｄｅ ａｎｄ ｍｉｄｄｌｅ－ｖｏｌｔａｇｅ ｓｉｄｅ ｏｆ ｔｈｅ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ．Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ，ｉｔ ｉｓ ｎｅｃｅｓｓａｒｙ ｔｏ ｓｉｍｕｌａｔｅ ａｎｄ ａｎａｌｙｚｅ ｏｖｅｒｖｏｈａｇｅ ａｔ ｎｅｕｔｒａｌ ｐｏｉｎｔｓ ｏｆ ｔｈｅ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ ｉｎ ｓｕｃｈ ｃａｓｅ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｎｅｕｔｒａｌ ｐｏｉｎｔ；ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅ；ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅ ｇａｐ；ｌｉｇｈｔｎｉｎｇ ｃｏｕｎｔｅｒａｔｔａｃｋ；ｌｉｇｈｔｎｉｎｇ ｓｈｉｅｌｄｉｎｇ ｆａｉｌｕｒｅ ０ 引 言 我国的２２０ ｋＶ电力系统大多采用有效接地方式运行。一般 ２２０ ｋＶ有效接地系统进行了建模，仿真分析在变电站中压侧线路 分别发生雷电反击和绕击时，２２０ ｋＶ变压器中性点的过电压大小 的２２０ ｋＶ变电站内安装有两台主变压器，其中一台中性点直接 接地，另一台不接地…。系统正常运行时，三相电压保持平衡，中 性点不接地变压器的中性点电压几乎为零。但是当线路上发生 断线、接地短路或者雷电流反击绕击时，会造成三相电压不平衡， 在变压器中性点上产生过电压 。Ｊ。严重时，会破坏变压器的中 性点绝缘水平，引起间隙零序过流保护动作，导致变压器三侧跳 闸，负荷侧失电 。因此，研究变压器中性点过电压的大小对变 及其影响因素，并对中压侧中性点保护间隙未击穿和击穿两种情 况下的高压侧中性点过电压进行对比分析。 １ ２２０ ｋＶ变电站系统建模 理想情况下，变电站内有两台主变并列运行时要满足下面三 个条件：一是电压比相等；二是短路阻抗相等；三是绕组连接组别 相同。当不满足理想并列运行条件时，有关三相电力变压器运行 的国家标准中规定变压器可并列运行的条件是：电压比差的标幺 值不得超过０．５％；短路电压之差不得超过１０％＿Ｊ 。下述分析 均以变压器在理想并列运行条件下运行为前提。 浙江某一典型的２２０ ｋＶ变电站内安装有两台并列运行的变 压器中性点的绝缘水平和保护配置选择有着十分重要的意义。 在众多引起变压器中性点过电压的因素中，雷电是最为严重 的情况。线路上发生雷电反击或者绕击后，雷电波沿着输电线路 侵入变电站。对于不接地的变压器中性点来说，一般通过避雷器 和保护间隙并联，进行绝缘保护 。但即便是在这样的保护下， 中性点也会产生很大的过电压。现有的仿真分析大多是针对雷 压器，均为ＹＮｙｎ０ｄｌ１接线。１号主变的高压侧和中压侧中性点 直接接地，２号主变的高压侧和中压侧中性点均不接地，但有保 护间隙和避雷器并联，对中性点绝缘进行保护。变电站进线处和 变压器入口处均安装有避雷器。系统的具体结构如图１所示。 雷电流是高频冲击波，仿真时可将站内变压器、断路器、互感 电波从高压侧侵入，对高压侧中性点造成的过电压进行研 究 Ｊ。但实际中，雷电波也可能从中压侧侵入变电站，在变压 器的高压侧和中压侧中性点同时产生过电压 。 本文利用ＰＳＣＡＤ／ＥＭＴＤＣ电力系统仿真软件，对典型的 器等设备用人口电容进行等效 指数波形进行模拟。 。在我国，电网防雷设计中 的雷电流波形一般采用负极性的（２．６／５０） ｓ“ ，仿真时采用双 １１０ ｋＶ线路为同塔双回架空线，杆塔为猫型杆塔，用波阻抗 ＥｌｅｃｔｒｉｃａＩ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ ４９ 定稿日期：２０１７—０８—０７ 皇 皇 ！！ 竺 竺 电力系统及其自动化 Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ＆Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ 从仿真结果来看，雷电反击的作用位置离变压器越近，雷电 流幅值越大，杆塔接地电阻越大，变压器中性点产生的过电压越 严重。中压侧中性点最大时达到１０７ ｋＶ，高压侧中性点最大时达 到１３０ ｋＶ。高压侧的中性点过电压要大于中压侧的中性点过电 压。但相比于两者的电压等级和绝缘耐压水平，差距并不十 分大。 ２．２雷电反击下变压器中性点保护间隙动作分析 ２２０ ｋＶ变压器高压侧的棒一棒保护间隙一般在３００ ｍｍ左 图１某２２０ ｋＶ变电站系统结构 右，负极性雷电５０％放电电压在２５０ ｋＶ左右。因此在上述仿真 模型进行等效” 。 条件下不会被击穿。中压侧的棒一棒保护间隙一般在１ １０ ｍｍ左 右，负极性雷电５０％放电电压在１１０ ｋＶ左右 。因此，当发生 ２ 中压侧中性点保护间隙未击穿时的中性点雷 电过电压仿真分析 对于高压侧和中压侧中性点都不接地的变压器，发生雷电反 击和绕击时，中压侧和高压侧中性点会感应出很大的过电压。下 文就分别发生雷电反击和绕击时，中压侧和高压侧中性点过电压 的大小进行仿真分析。 雷电反击时，中压侧中性点保护间隙极容易被击穿。有必要在中 小变化情况进行分析。 压侧中性点保护间隙击穿的情况下，对高压侧中性点过电压的大 ２．３雷电绕击下的变压器中性点过电压仿真 在变压器进线段，因为避雷针和避雷线的保护作用较好，往 往不容易发生雷电绕击故障。在距离变电站较远的位置，虽然输 ２．１ 雷电反击下的变压器中性点过电压仿真 反击雷引起的变压器中性点过电压大小与反击发生位置、雷 电流幅值和杆塔接地电阻大小都有很大关系。线路的反击耐雷 水平一般在２００ ｋＡ以上，对应的波阻抗在２５０ Ｑ～４００ ｎ之间。 电线路上有避雷线的保护，但由于保护角较大，雷电有时候会绕 过避雷线，直接击中输电线路。绕击时变压器中性点过电压的大 小受雷电流幅值、雷电绕击发生位置的影响。绕击雷电流幅值大 小一般在２０ ｋＡ～４０ ｋＡ，雷道波阻抗约为１ ０００ ｎ～６００ Ｑ。仿真 仿真时，取雷道波阻抗为３００ ｎ。在线路杆塔发生雷电反击时， 某回１１０ ｋＶ架空线路的 相导线绝缘子串被击穿，导线通过杆 塔接地。 时取雷道波阻抗为８００ ｎ，绕击发生在某回１１０ ｋＶ架空线路的Ａ 相导线上。 当幅值为３５ ｋＡ的雷电流在不同位置发生绕击时，对变压器 当雷电流幅值为２３０ ｋＡ，杆塔接地电阻为１０ ｎ时，就雷击不 同杆塔发生反击时，变压器中性点过电压的大小进行仿真分析， 仿真结果如表１所示。 表１雷击不同杆塔时的中性点过电压 高压侧和中压侧中性点过电压的大小进行仿真分析，仿真结果如 表４所示。 表４雷击线路不同位置时的中－陛点过电压 当雷击１号杆塔，杆塔接地电阻为１０ ｎ时，不同幅值的雷电 在距离２２０ ｋＶ变电站５０ ｋｍ处，不同幅值大小的雷电流发生 流反击作用下，对变压器中性点过电压的大小进行仿真分析，仿 真结果如表２所示。 表２不同幅值雷电流反击时的中·眭点过电压 绕击时，对变压器中性点过电压进行仿真分析，仿真结果如表５ 所示。 表５不同幅值雷电流绕击时的中性点过电压 当幅值为２６０ ｋＡ的雷电流反击作用在１号杆塔时，对不同 大小杆塔接地电阻下的变压器中性点过电压大小进行仿真分析， 仿真结果如表３所示。 表３不同大小接地电阻杆塔发生雷击时的中·陛点过电压 同雷电反击相比，因为雷电绕击是雷电流直接通过导线侵入 变电站内的变压器，所以中性点过电压要严重得多。幅值为３５ ２６０ ｋＡ左右的雷电流发生反击时相当。 ｋＡ左右的雷电流发生绕击时，对变压器中性点过电压的影响与 ２．４雷电绕击下变压器中性点保护间隙动作分析 参考２．２节中所述的现有２２０ ｋＶ变压器保护间隙配置情 况，在发生雷电绕击时，中压侧和高压侧的棒一棒保护间隙极有可 ５０ ＥｌｅｃｔｒｉｃａＩ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ 电力系统及其自动化 Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ＆Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ 《电气自动化￣２０１８年第４Ｏ卷第３期 能会被击穿。下文就线路发生绕击，中压侧保护间隙首先被击穿 时，对高压侧中性点过电压大小进行仿真分析。 从仿真结 果可以看出，在 ／ —＞ 瑚 蹬 掣廿鬻世恒 ３ 中压侧中性点保护间隙击穿时的雷电过电压 仿真分析 通过以上仿真分析，可知在中压侧线路发生雷电反击或者绕 击时，雷电流沿着中压侧输电线路侵入变电站内的变压器，对于 中性点不接地变压器，由于三相电压的不平衡，中压侧中性点会 产生极大的过电压，导致保护间隙击穿。中压侧中性点保护间隙 击穿后，高压侧中性点过电压会出现严重的上升。下面就不同条 接地电阻为１５ Ｑ时，过电压 达到了２３０ ｋＶ。 ——＿－一日 压喇接地 Ⅲ ｍ 枷 ｍ ｍ ｍ ｍ ●一 压馕ｌ来接地 变压器中压侧 接地时，高压侧 中性点的雷电 反击过电压相 比不接地时更 加严重。 杆塔接地电阻／ｎ 图４雷击不同接地电阻杆塔时 件下变压器中压侧输电线路发生雷电反击和绕击，中压侧中性点 保护间隙被击穿时，对高压侧中性点过电压的大小进行仿真分析。 高压侧中性点过电压 ３．１ 雷电反击下变压器高压侧中性点过电压仿真分析 对于中性点不接地变压器，在发生雷电反击时，中压侧中性 点首先接地 的情况下， ２５０ 综上分析，对于中性点不接地变压器，发生雷电反击时，雷电 侵入波从变压器中压侧侵入，中压侧保护间隙会被击穿。此时， 高压侧中性点会产生严重的过电压，最大时超过２３０ ｋＶ。与中压 侧中性点未击穿时相比，此时的过电压要严重得多，近乎翻了一 ＞２０ｏ —－’’‘ 对线路不同 掌 位置发生雷 《 １００ 倍。可见雷电波从变压器中压侧侵入时，要特别注意高压侧中性 点的绝缘水平和中性点的绝缘保护配合是否能满足要求。 －＿－～ 电反击时高 压侧中性点 过电压的大 岳 ３．２ 雷电绕击下的变压器高压侧中性点过电压仿真 －－．Ｉ－－ 中压僵接地 ＋中压倒未 盎地 藿５０ 分析 幅值为３５ ｋＡ的雷电流在线路不同位置发生绕击，变压器中 压侧中性点击 小进行仿真 结果如图２ 所示。 ）ｌ，蹬卿捌噬掣哥翠嘲越 雷击秆蟮号 ＞ 嘲脚材 啦哥翠幽挂 郴 脚 ｍ ｍ ｍ 卅 ｍ ｍ 分析，仿真 图２雷击不同杆塔时高压侧中性点过电压 ／ｒ 穿时，对高压 抛 枷 ｍ 枷 ｍ 姗 ｍ ｍ ｍ 侧中性点过电 压的大小进行 ／ ／ 从仿真结果可以看出，在雷击１号杆塔，高压侧中性点产生 的过电压达到最大值超过２２０ ｋＶ。与中压侧中性点未接地情况 相比，中压侧中性点接地时，高压侧中性点过电压更严重，是前者 的两倍左右。 仿真分析，仿 真结果如图５ 所示。 ２０ 柏 ６ｏ 舯 从仿真结 果可以看出， 管电绕击位置／ｋｍ 在杆塔接地电阻为１Ｏ ｎ，不同幅值大小的雷电流反击作用 在１号杆塔 时，变压器 图５雷电绕击发生在不同位置时 变压器高压侧 高压侧中性点过电压 中性点过电压最大时接近２５０ ｋＶ。变压器中压侧中性点保护间 —中压侧中性 点保护间隙 击穿的情况 ●一辟 压侧接地 隙被击穿时，高压侧中性点过电压相比于中压侧中性点保护间隙 未被击穿时要大。 不同幅值 ｚｓｏ 的雷电流在距、 —－●Ｉ一璋 压德来接地 下，就高压 侧中性点产 生的过电压 ２００ ２２０ ２４０ ２６０ ２８０ 离变压器５０蓄 雷电流幅值／ｋＡ 大小进行仿 真分析，仿 图３不同幅值雷电流反击时 高压侧中性点过电压 ／ ／ ｋｍ处发生绕墨：。。 ／ 击时，变压器盏 。 中压侧中性点 ｍ ／ 保护间隙击 一中艇佣接地 －中压侧未接地 真结果如图３所示。 从仿真结果可以看出，在雷电流幅值为２００ ｋＡ时，过电压为 ２１５ ｋＶ左右。在雷电流幅值上升到３００ ｋＡ时，过电压上升到２３０ ／ １８０ 穿，对高压侧 中性点过电压 雷电流幅值／ｋＡ 图６不同幅值雷电流绕击时 ｋＶ。中压侧保护间隙击穿时高压侧的中性点过电压是未击穿时 的两倍左右。 当幅值为２６０ ｋＡ的雷电流作用在１号杆塔，变压器中压侧 保护间隙击穿，杆塔接地电阻为不同值时，对高压侧中性点产生 的过电压进行仿真分析，仿真结果如图４所示。 大小进行仿真 高压侧中性点过电压 分析，仿真结 果如图６所示。 从仿真结果来看，在雷电流幅值为２０ ｋＡ时，过电压为２３４ ｋＶ左右，在雷电流幅值为４０ ｋＡ时，过电压达到了２４３ ｋＶ。相比 Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ ５１ 《电气自动化））２０１８年第４Ｏ卷第３期 电力系统及其自动化 Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ＆Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ 于中压侧中性点保护间隙未被击穿时，高压侧中性点过电压在击 穿时要更加严重。 综上所述，在实际的变压器中性点绝缘水平设计和中性点保 护配置时，要充分考虑雷电流从中压侧侵入的情况，综合考虑高 综上所述，对于中性点不接地变压器，中压侧线路发生雷电 压侧保护间隙及避雷器和中压侧保护间隙及避雷器的配合，避免 绕击时，变压器中压侧中性点保护间隙会被击穿。此时，在高压 侧中性点会产生很大的过电压，接近２５０ ｋＶ。参考２．２节中所述 的现有２２０ ｋＶ变压器保护间隙配置情况，此时高压侧中性点的 因为保护配合不恰当或者变压器中性点绝缘水平不够而导致的 点不接地，中压侧接地的运行方式。 参考文献： ［１］张肇斐．电力系统中性点接地方式的探讨［Ｊ］．电气技术，２００７，８ （１０）：６３—６６． 三相跳闸现象。在实际工程中，变压器应该避免使用高压侧中性 保护间隙很有可能会被击穿。 与雷电反击相比较，高压侧中性点在中压侧中性点保护间隙 被击穿情况下的过电压虽然比在未被击穿情况下要大，但差距并 没有雷电反击时大。前者接近２倍，后者在１．１倍左右。 ４机理分析 通过以上仿真可以发现，雷击中压侧线路时，对于中性点不 接地变压器，在中压侧中性点保护间隙被击穿后，高压侧中性点过 电压会显著增大。这主要是因为当中压侧保护间隙未被击穿时， 中性点电位会增大；当中压侧保护间隙被击穿时，中性点电位被钳 制在零电位。这样就会导致后者的中压侧故障相绕组电压相对于 前者变化更大。而变压器高压侧和中压侧之间的电压变比是一定 的，因此，电压通过变比传递到高压侧，后者就会引起更大的电压 波动，使得原先为零电位的高压侧中性点出现很高的电位。 ５ 结束语 针对典型的部分中性点接地、部分不接地运行的２２０ ｋＶ变 电站系统，本文首先仿真分析了变压器中压侧出线发生雷电反击 和绕击时，不接地变压器高压侧和中压侧中性点过电压的大小。 对故障发生位置、雷电流幅值和杆塔接地电阻这些影响因素下的 过电压水平进行了分析，得出在中压侧出线发生雷电反击或者绕 击时，中压侧中性点保护问隙会被击穿这一结论。 在中压侧出线发生雷电反击和绕击时中压侧中性点保护间 隙被击穿的情况下，本文又对高压侧中性点的过电压大小进行了 仿真分析。得到在不同的故障发生位置、雷电流幅值和杆塔接地 电阻下，高压侧中性点的过电压水平。相比于中压侧中性点保护 间隙未击穿的情况，此时高压侧中性点过电压更加严重。 ［２］陈锐，王书友，张德广．１１０ ｋＶ和２２０ ｋＶ变压器中性点过电压及保 护分析［Ｊ］．变压器，２０１３，５０（１）：３３—３７． ［３］王丙东，蔡蕾，董旭，等．中性点不接地系统非对称短路故障分析 ［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１７，４５（３）：１４９—１５３． ［４］刘超，何林海，崔晓云，等．１１０ ｋＶ变压器中性点零序保护配置方式 研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１０，３８（２）：１１４—１１７． ［５］周建博，李莎，李晓民，等．１１０ ｋＶ变压器中性点不接地方式运行 时中性点保护问题研究［Ｊ］．陕西电力，２０１２，４０（４）：４９－５２． ［６］曹冬冬，常美生．１１０ ｋＶ和２２０ ｋＶ变压器中性点雷电过电压仿真 与分析［Ｊ］．电力学报，２０１４，２９（１）：３８—４２． ［７］秦家远，阮江军，黄道春．１１０ ｋＶ变压器中性点雷击过电压分析 ［Ｊ］．高电压技术，２００７，３３（１）：９９—１０１． ［８］曹冬冬．１１Ｏ ｋＶ和２２０ ｋＶ变压器中性点过电压仿真分析及其保护 探究［Ｄ］．太原：山西大学，２０１４． ［９］肖湘宁，陶顺．中性点不同接地方式下的电压暂降类型及其在变压 器间的传递（一）［Ｊ］．电工技术学报，２００７，２２（９）：１４３—１４７，１５３． ［１Ｏ］陶顺，肖湘宁．中性点不同接地方式下的电压暂降类型及其在变压 器间的传递（二）［Ｊ］．电工技术学报，２００７，２２（１０）：１５６—１５９． ［１１］许辉．三相变压器并列运行仿真研究［Ｄ］．郑州：郑州大学，２０１５． ［１２］贾东瑞，谢兴利，赵东成．基于ＡＴＰ的５００ ｋＶ ＧＩＳ变电站雷电侵入 波过电压分析［Ｊ］．电瓷避雷器，２０１３，５６（６）：１００—１０５． ［１３］张喜乐，梁贵书，董华英，等．变压器绕组的特快速暂态建模［Ｊ］． 电工技术学报，２００７，２２（３）：５５－５９，７８． ［１４］周浩．特高压交直流输电技术［Ｍ］．杭州：浙江大学出版社，２０１４． ［１５］潘翔，傅正财．杆塔模型对同塔双回１１０ ｋＶ高杆塔雷电反击过电 压的影响［Ｊ］．电气技术，２０１２，１３（６）：１—４． ［１６］黄金鹏，郭爱军．变压器中性点保护间隙的安装与配置［Ｊ］．江西 水利科技，２００６，３２（２）：１１５—１１８． 【作者简介】韩雨川（１９９２一），男，浙江温州人，硕士生，研究方向为电力 系统过电压及绝缘保护。 （上接第４８页） （３）垂直表征式超声波三维成像检测方法，实现了对绕组的 直观、定量、定性表示，具有可视化的优点。 ［５］ＨＯＮＧ Ｋａｉｘｉｎｇ，ＨＵＡＮＧ Ｈａｉ，ＺＨＯＵ Ｊｉａｎｐｉｎｇ．Ｗｉｎｄｉｎｇ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ ｏｆ ｐｏｗｅｒ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｓ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｃｏｒｒｅｌａｔｉｏｎ『Ｊ］． ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｄｅｌｉｖｅｒｙ，２０１５，３０（４）：１７３５—１７４２． ［６］张重远，王彦波，康，等．基于ＮＩＣＳ脉冲信号注入法的变压器绕 ２２６７． （４）对系统进行了试验，证明了该系统能够生成绕组三维图 像，并据此对绕组状态进行分析。 参考文献： ［１］张鑫，王昕，郑益慧，等．基于频响曲线的变压器绕组变形专家诊断 组变形在线监测装置研究［Ｊ］．高电压技术，２０１５，４１（７）：２２５９— ［７］ＬＩＵ Ｗｅｉｊｉａ，ＷＡＮＧ Ｘｉｎ，ＺＨＥＮＧ Ｙｉｈｕｉ，ｅｔ ａ１．Ｔｈｅ ｏｎｌｉｎｅ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ｗｉｎｄｉｎｇ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ 系统［Ｊ］．电气自动化，２０１５，３７（６）：４７—４９． ［２］王钰，徐大可，李彦明，等．检测变压器绕组变形的低压脉冲法测试 系统研究［Ｊ］．高电压技术，１９９８，２４（３）：２４—２７． ［３］ＬＩＵ Ｓｉｗｅｉ，ＬＩＵ Ｙｉ，ＬＩ Ｈｕａ，ｅｔ ａ１．Ｄｉａｇｎｏｓｉｓ ｏｆ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ ｗｉｎｄｉｎｇ ｆａｕｌｔｓ ｂａｓｅｄ ｏｎ ＦＥＭ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ａｎｄ ｏｎ—ｓｉｔｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｎ Ｄｉｅｌｅｃｔｒｉｃｓ ａｎｄ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎ，２０１６，２３（６）：３７５２ ｒａｎｇｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］．Ａｐｐｌｉｅｄ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ＆Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２０１４，６７（１０）： 】１５９—１１６２． 【作者简介】涂正宏（１９９３一），男，湖北黄冈人，硕士生，主要研究方向为 主要研究方向为电网检修。 徐鹏程（１９８７一），男，吉林四平人，硕士，工 变压器绕组检测。 刘彦文（１９７７一），男，吉林九台人，本科，高级工程师， ３７６０． 程师，主要研究方向为电气工程及其自动化。 李磊（１９８６一），男，吉林四 平人，本科，工程师，主要研究方向为电气工程及其自动化。 王昕 研究。 ［４］孙锋，陈志国，陈建．频响法绕组变形试验相关标准的比较［Ｊ］．变压 器，２０１６，５３（２）：３６—３９． （１９７２一），男，辽宁沈阳人，博士，副教授，从事电力设备检测等方面的 ５２ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ
