科学论坛 Ｃｈｉｎａ ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｒｅｖｉｅｗ ●Ｉ 热回收系统安全性升级改造 史国华 （吉林烟草工业有限责任公春卷烟厂动力车间吉林长春１３００００） ［摘要］乙二醇、安全性，生产稳定重要性，实现节能效果。 ［关键词］乙二醇空调预热安全阀节能 中图分类号：ＴＨ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００９—９１４Ｘ（２０ｌ３）０５—０２６７—０ｌ 现状：乙二醇热回收系统经过几年多运行，总体运行基本平稳，但存在一些 在放热段最低处安装泄水阀，一旦出现漏水现象，可人工将所漏乙二醇溶 安全隐患，由于长春地区属寒冷地区，因此冬季室外气温非常低，达到一３０＂Ｃ左 液流回，可最大程度的减少损失。 右，而乙二醇吸热设备、放热设备换热材质为优质紫铜管，传热系数很高，一旦 三．改造后运行分析： 整个系统某部件出问题，导致系统停用，损失非常大，不仅换热设备彻底冻坏， 乙二醇热回收系统安全性改造完成后，实际使用效果如下： 大量的水会从机房地面进入楼下烟丝储存间，严重影响正常生产，同时会造成 乙二醇热回收系统在吸热段进行热量回收处理，使乙二醇溶液的温度上 巨大经济损失。同时当乙二醇水溶液温度经过吸热后无法达到空调机组所需新 升，当吸热段热量回收不足时，通过蒸汽换热器进行补热，保证进入空调机组新 风预热要求时，必须用蒸汽进行补热，而目前市场上蒸汽阀门完全关严的又非 风预热段的乙二醇温度达到预计的温度值，保证空调机组新风预热温度的需 常少，这是一大安全隐患，因此，极易导致整个系统超压，超温，从而给系统造成 要，当空调机组新风量很小时，乙二醇溶液的温度也要求下降，吸热段电动阀开 破坏，严重会出现上述漏水事件，同时乙二醇溶液价格不菲，一旦漏水，乙二醇 度减小，使乙二醇溶液的温度下降 将不复存在，必须重新购买。 当空调机组停止运行时，乙二醇热回收系统乙二醇溶液处于密闭循环状 目标：为了保证乙二醇热回收系统的稳定性，为了保证使损失降低到最小， 态，吸热段电动阀关闭，蒸汽补热电动阀关闭，但是事实上，蒸汽电动阀能够充 必须对乙二醇热回收系统安全性进行彻底改进，消除隐患，减少损失。 分关严的，非常少，那么就会有少量热量进１人密闭系统乙二醇热回收系统，长时 一．优化方案（以长春卷烟厂为例） 间下去，乙二醇溶液的温度逐渐上升，由于水不具有压缩性，当温度上升时，导 乙二醇热回收系统有制丝除尘乙二醇热回收系统，制丝排潮乙二醇热回收 致水膨胀，压力上升，随着温度的不断上升，压力的不断上升，管道系统各管件 系统，卷包除尘乙二醇热回收系统。 承压能力随着温度上升，将不断下降，相当于一个没有安全装置的高压锅，非常 乙二醇热回收系统安全改进原理图： 危险。 电瓣德转换嚣 转手翻转瓤嚣 当采用本次改造后，当回水压力超过Ｉ）．３５ＭＰａ时，安全阀起跳，安全阀出口 管将乙二醇溶液排人事故水箱内，保证系统稳定性，同时乙二醇溶液得到很好 的保留，避免浪费。 四．经济分析 投入费用＝材料费＋人工费 潜在的经济效率有乙二醇溶液每吨在２万元左右，我厂需７吨左右；出现漏 水事故，周围有很多控制元件，很容易导致漏电现象发生，同时，会对整个生产 产生巨大影响，损失会非常大，安全改进势在必行。 五．结论 综上所述，乙二醇热回收系统必须进行升级安全行改造，消除隐患，有效保 证正常生产，减少不必要的浪费。 参考文献 制丝除尘乙二醇热回收系统与制丝排潮乙二醇热回收系统可互补，因此， ３．１唐山市建筑节能办公室，中德技术台作“中国既有建筑节能改造项目 两个系统总容水量为ｌ２吨，事故水箱尺寸一样，可容纳ｌ２吨水，回水压力正常 ——唐山示范工程介绍［ＥＢ／ＯＬ】 时不会超过０．３５Ｍｐａ，因此，安全阀起跳压力设定在０．４５Ｍｐａ即可。 ３．２《使用供热空调设计手册》（第二版）陆耀庆主编。 卷包除尘乙二醇热回收系统总容水量为６吨，事故水箱尺寸，可容纳６吨 ３．３汤民，李峥嵘，建筑能耗评估中对气象参数的处理［Ｊ】．建筑节能，２００５ 水，回水压力正常时不会超过０．３５Ｍｐａ，因此，安全阀起跳压力设定在０．４５Ｍｐａ （４）：４０－４１。 即可。 值，因而ＦＥＡ和Ｓｏｎｇ￣式的分析值通常又大于试验值和本文计算值；然而当磨 公式，而如今套管制造工艺水平的不断提高和制造质量的显著改进提高了套管 损量较８，￣ｔＳｏｎｇ＆式计算偏差较大，当磨损量较大时 １ｇ公式计算精度较高， 抗挤强度。因此我们把握这一变化的规律，就能够设计出更加科学合理的计算 本文算法计算值比其他方法计算值更接近磨损套管抗挤强度的实测值。 公式，来进一步提高计算的精确性，更好的掌控管套的磨损程度，进一步降低生 （二）磨损形式及磨损量对套管抗挤强度的影响呈规律性 产经营成本，提高钻井的工作效益。 Ｉ 四、总结 （一）在油气井钻井过程中，存在套管内壁不均匀磨损，磨损后套管径厚比、 茎． 壁厚不均度、内壁不圆度增加，使得套管抗挤强度降低，且随磨损深度增加抗挤 强度降低 这是我们研究所得出的规律性的认识。 霎’ （二）在计算套管抗挤强度时应考虑套管内壁不圆度的影响，我们应该将套 管的非均匀磨损视为套管缺陷。通过理论分析和计算结果的验证表明，新的算 羞 法避免了传统方法的繁杂计算，且计算误差较小，为磨损套管柱设计提供了新 的理论依据。 （三）套管在不同磨损形式下的挤毁机理不同，因而在相同磨损量时其抗挤 壹 强度不同。研究表明，非均匀磨损套管抗挤强度高于均匀磨损套管抗挤强度，用 均匀磨损模型代替非均匀磨损模型使工程设计偏于保守，不利于节约钻井成 Ｏ ２ ３ ４ 本。因此我们要进一步结合实际的情况，运用最科学的计算公式，做出最精确的 蠢横叠（ｎｕｎ） 计算，以减少损失，降低成本。 随着管套的磨损深度的增加，套管抗挤强度就随之而降低，而且降低率也 参考文献 在不断的增大；随着非均匀磨损量的增加，套管抗挤强度 于线性降低；当磨损 川１侯勇俊，王文武．套管磨损研究进展［Ｊ骷采工艺，２００１．１２． 量相同时，非均匀磨损套管抗挤强度较均匀磨损套管的抗挤强度高，因此，若以 ［２】粱尔国．深井和大位移井套管磨损规律试验及磨损程度预测【Ｄ］．燕山 均匀磨损替代非均匀磨损设计套管柱，则设计偏于保守；均匀磨损套管挤毁计 大学，２０１２．１． 算值高于ＡＰＩ公式计算值，这是因为ＡＰＩ公式是基于套管试验数据建立的经验 ［３】王小增．井下套管磨损程度及剩余强度分析［Ｊ肌械电子工程，２００３．４． 科技博览ｌ ２６７
