电气功率由输入风速决定．等值机电气功率是所有 被等值单机电气功率之和 这样．在聚合风力发电机 时．就考虑了发电机上不同输人风速的综合作用 为 了获得等值聚合风能．每个风机的输出功率可以从 其功率曲线和输入风之间的关系获得 所有风机的 输出功率之和是总的输出功率．假设等值风机的标 么功率曲线与单机的标么功率曲线相同．风场中的 等值风能可以通过等值功率曲线和输出功率之和计 算出来。 ２．１ 双馈感应发电机的聚合原则 风电场建模时．一般应用典型的ＤＦＩＧ参数．其 精确度需要进一步提高 本文将单机参数通过矩阵 运算进行聚合 获得等值机参数 发电单元聚合时所遵循的原则为：聚合前后发 电机的功率守恒：边界母线上的电压电流保持不变． 并且聚合横截面上的电流遵循基尔霍夫定律 ＤＦＩＧ 聚合ｌ９时需要根据发电机容量进行归一化处理 ２．２双馈感应发电机聚合算法 本节借鉴同步发电机同调概念．对同调概念进 行推广．将感应电机的滑差变量作为同调变量．利用 滑差同调对感应电机进行分群后．再利用本文算法 对双馈感应机群进行聚合 （１）发电机电抗参数的获取：感应发电机与同步 发电机具有统一的运行原理．通过分析发电机动态 变量的同调特性．同样可以使用同调原理对感应发 电机进行等值聚合，电磁动态方：程如式（２）所示（ 为机端电压分量）： １＝ ＋ 一０ （ 喘 ） ０ ！ ｒ （ ） 『Ｉ ｊＥ“］ ０ ０ （２） ㈣＝鼢 Ｚ］ ＝卧 式（２）可简写成式（３）所示的符号矩阵形式，ｋ 为第ｋ台发电机： ｐＥ｜∞Ｉｃ＝Ｍ ＾ Ｆ 自ｃ￡十Ｇ ０３ 机端电压交直轴分量简化形式可以表达如下： Ｖ￣ｋ＝Ｅ 女ｉｒＡｔ ｋ ｌ ４ 感应发电机定子绕组内电动势和暂态电势的交 直轴分量关系可以简化如下： Ｅｄｑｋ＝Ｅ ａｑｋ＋Ｘ￣ ｊＭ （５） 对于同步发电机来说，由于其 变换参考轴是 其自身转子。而感应发电机进行 －（，转换时直接使用 一ｌ 了公共参考系，单机电流矩阵表达式如式（６）所示：一ｌ ￣ｋ－Ａ ｋｖ ｋｆｋ—Ａ ｋＥ。 ｋ＝ＩＡｋ ｖ ｆｋ—Ａｋ Ｅ （６） 南基尔霍夫定律和同调原理可知（７）式成立： Ｉ Ｉ Ａ ｋｖ ｋ ｌ『ＥＡ ｋＥ Ａ ｖ Ａ Ｅ。 ｋ ｋ ７ 假设感应发电机共母线，则 ＝ ，可得： Ａ ＝∑Ａ ；Ａ ＝ （８） 由等值机结构和单机结构相同可得等值机同步 电抗和暂态电抗： １ １ ｅ ） 对于式（２）的感应发电机的电气暂态方程 参数 ，Ｘｅｔ获取之后，要获取等值机方程，还必须求取暂 态开路时间常数 （２）发电机暂态时间常数的获取：将式（３）两边 乘以系数１ 之后和方程（４）相加可得： 一１ 『ｐＥ’ｍ］ ０ ｌｐＥ，以＿ｌ： 。 ０ 唑 ［ｌ Ｅｄ ］ｋＪ ＋ｌ［ Ｏ Ｊ ｌ Ｅ＋Ｊ 』Ｏｋ （１０） 用矩阵符号表示．单机和等值机暂态电压方程 可以用式（１１）表示： ｐＥ＇ｔｋ｝ Ｃ ｋＥｔｋ｝ ＤｋＥｔｋ｜ ＭｋＥ （ Ｉ、 ｐＥ：＾ ；Ｃ Ｅ趣 Ｄ Ｅ Ｍ Ｅ Ｅ 等值机电流可重写成如下形式： ；Ａ －Ａ －Ａ Ｖｄｑ￣－Ａ 嘶 （１ ２） 式（１２）与式（６）进行比较，可得等值机和单机定 子绕组电势之间关系： ＼Ｅ。 Ａ Ｚ￣Ａ ｋＥ虹 Ａ Ａ ｋＥ∞Ｉ Ｎ ｋ ｛【 由 ：Ａ ’： ｆ４ Ｅ 由 ： Ａ Ａ Ｅ 由 ＝∑Ⅳ ． 由 （１３） 对上式两边求导可得： ｐＥ ＝ＥＮ￣ｐＥ ｋ＾ ｐＥ ｒ∞ Ｎ ｒ ｋｐＥ ｋｉ ０１４ 假设同调机组包含ｍ个感应发电机则可得下 式的感应发电机转子的暂态电压方程： ｐＥ 出ｌ Ｃ …０ Ｊ ● ● ● ： ’． ： ＪＬ ｐＥ ｒ ｋ ０… Ｅ自 Ｄ－…０ ＥｄｑＩ ．．・・０ Ｅ 、 Ｊ● － Ｉ ‘１ Ｉ‘ｌ＋ （１５） ０…Ｄ Ｅ∞ｍ Ｏ… Ｅ ｍ ６７ 方程（３）、（４）可得： ｐＥ／＝（ＮＪ Ｃ Ｊ，Ｎ２ ，…，Ⅳ ）（ＮＪ…Ｎｍ）ＲＥ ＋ （ⅣＩ Ｄ】， Ｄ２，…， Ｄ ）（Ｅ出Ｊ…Ｅ ） ＿＋ （１６） ｔＮｌｆＭ、，ＮｊＭ２，…，Ｎ Ｍ ）０Ｅｍ＿｝、…Ｅ ｒ 比较式（１６）和式（１ １）可得式（１７）： Ｃ （Ⅳ． Ｃ，，Ⅳ１ （ ，…， Ｃ ）（Ⅳ．…～ 、）“ （１７） 南厅程（１０）结构可得： Ｔｔ（ｋ￣ｍ一 。１。 ＿ （１８） Ｌ Ｉ１ 方程（２）表达了感应发电机暂态方程．匕述推导 过程给 感应发电机暂态等值参数 （３）感应发电机转子动态参数的获取：双馈感应 发电机转子动态机电方程如式（１９）所示： ７ Ｉ ｐｓ ＝ 。 一 ＋Ｄ （１一 ） （１９） 根据滑差同调定义．当感应发电机滑差同调时． 式（１９） 的滑差偏差Ｄ 相同，上式直接相加可得 等值机转子动念参数： ｌ＝∑ ；Ｄ ＝∑Ｄ （２０） ２．３风电场电能采集系统的聚合 等值风力发电机运行在一个等值聚合的风场 ｆ１．该等值风场通过对连接线和变 器进行等值变 换而得钊１９１ 带等值风电场的交流电网如图１所示．． 外部Ｊｘ【电场电能收集系统可以通过式（２１）计算。Ｚ 是等值阻抗，Ｂ 是等值并联电容．． ¨ ｎ 、 ＝∑ ｚ ／∑ ；日 ∑口 （２１） ，ｒ ＝Ｉ ，， ＝ｌ ｍ＝ｌ 式巾： 为风机群和交流电网之间的阻抗， 为风 机群和交流电网之间的并联电容：尸为功率． ．风机群包含串联或并联以及其他联接形式的风 机。这 联接形式可以是以下几种联接方式 ． 图１ 带等值风电场的交流电网 Ｆｉｇ．１ Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｇｒｉｄ ｗｉｔｈ ａ ｗｉｎｄ ｆａｒｍ ａｎｄ ｃｏｌｌｅｃｔｏｒ ｓｙｓｔｅｍ ２．３．１ 干线联接 这种联接形式是２个或更多的风机串级联接存 输电卜线上面 这种联接方式和它的等值回路的描 述如 ２所示． ．这种联接形式中的总的功率损失和等效阻抗可 被Ｆ式计算： ∑ｍ ｓ ：Ｊｒ＝ ；五： 一 （２２） Ｉｉ＝ｌ２＝１３＝ｊ ｌ；Ｌ：ｎｌ Ｚｆ 譬 图２连接在干线上面的风机 Ｆｉａ．２ Ｗｉｎｄ ｔｕｒｂｉｎｅｓ ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｔｒｕｎｋ ｌｉｎｅ 式［｝Ｉ：１ 为风力发电机的数目 ２．３．２馈线联接 考虑连接在同一节点的并联支路（ ３）．铒 一支路有自己的阻抗并且连接一个 力发电机甘羊 每一等值群分别包含ｎ个风力发电机， 车 一 图３ ３个机群的并联连接 Ｆｉｇ．３ Ｐａｒａｌｌｅｌ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｒｅｅ—ｔｕｒｂｉｎｅ ｇｒｏｕｐｓ 总的功率损失 和 ，叮以通过下式计镥 ２ ∑ｍ２Ｚ ｍ Ｊ； ； ； Ｉｌ—＿＿ ［薹， ］一 ‘２３ 式中：ｎ为总的风力发电机数口 ２．３．３ ３５ ｋＶ母线上的发电机连接 号虑如图４所示的串联支路的 联连接．浚联 接反映了几个反馈的并联组合 总的功率损失 ．．． 和Ｚ．可以通过式（２４）¨ ： 图４三串联机群的并联连接 Ｆｉｇ．４ Ｐａｒａｌｌｅｌ—ｓｅｒｉｅｓ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｒｅｅ—ｔｕｒｂｉｎｅ ｇｒｏｕｐｓ 第７期 杨勇波等：风电场动态等值及其在暂态稳定分析中的应用 ２ ｎ ＋ （窆 ） ＳＴｏｄ ＦｊＴｚｔ；ｚＴ ｍ＝１ Ｅ＝１ ＝１ （２４） ＪＬ—∑ｎ ｌＩ Ｊ ２．３．４干式变压器连接 联接例子如图５所示．干式变压器用于连接升 压与高压母线．属于未等值风电场系统级联接 等值 回路被归一化之后．回路阻抗和漏抗电压降落为原 始完整网络中单个变压器电压降的总和．有功、无功 损失等于单个变压器有功、无功损失总和。 １号风电机组 ５０号风电机组 被聚合的ＤＦＩＧ 图５风电场中的干式变压器连接 Ｆｉｇ．５ Ｒｅｐｒｅｓｅｎｔａｔｉｏｎ ｏｆ ｐａｄ ｍｏｕｎｔ ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｓ ｗｉｔｈｉｎ ｔｈｅ ｗｉｎｄ ｆａｒｍ． 等值变压器的阻抗与单个变压器阻抗关系为： ∑ 。 ＝ 一一一 （２５） ｎ‰ 式中： 一为等值变压器的阻抗； 为原始风场 中的第 个变压器的阻抗；ｎ 为变压器的总数。 ３仿真效果展示 本文中６个并联连接的发电机群被等值为一个 等值发电单元．每个发电机群中含３台发电机组，如 图６所示。 每群发电机由３个发电单元组成．他们首先串 联连接然后并联连接．最后通过干式变压器连接于 ３５ ｋＶ的母线．再通过变压器连接于风电场出口的 ２２０ ｋＶ高压交流母线 原始完整系统和简化等值系 统．系统正常运行时，在５ ｓ时刻对风电场出口的高 压母线进行持续Ｏ．１ Ｓ的三相对称短路故障设置． ＰＳＣＡＤ软件仿真结果展示在图７～１０中。仿真结果 显示等值前后的动态性能具有较好的吻合度 ４结语 本文主要的工作是提出了一种对双馈感应发电 ０．５７０ｋＶ．—－三４． ｋＶ Ｚｌ 第１组 ０．５７０ｋＶ．３４－５ｋＶ ＺＩ２ ．第２组 ０．５７０ｋＶ．一３４・ｊｗ—— 第３组 ２２０ｋＶ ０．５７０ｋＶ。，． ４ｌ５ｋＶ—— 第４组 ０．５７０ ， 彳ｋｖ ｚ］ 第５组 ０，５７０ ｋＶ－，＿ ｌ５ ｋｖ—— ２ 第６组 图６带双馈感应发电机的风电场 Ｆｉｇ．６ Ｗｉｎｄ ｆａｒｍ ｗｉｔｈ ＤＦＩＧｓ 罩 量 ０．Ｏ ２Ｊ５ ５，０ ７．５ ｌ０．０ １２．５ １５，０ １７．５ ２Ｏ．０ ｔ／ｓ 图７输入风的风速 Ｆｉｇ．７ Ｉｎｃｏｍｉｎｇ ｗｉｎｄ ｓｐｅｅｄ 委 图８等值前后有功总和比较曲线 Ｆｉｇ．８ Ｓｕｍ ｏｆ ａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｃｕｒｖｅｓ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｃｅ 机风电场进行等值降阶的新方法 该方法在不同风 速的风能输入下．用单个等值风机来等效风电场发 电系统的动态性能 在电力系统动态仿真时通过这 种等值化简．降低了电力系统模型阶数．减少了计算 时间。聚合方法考虑了传输、集电系统的模型．使用 了单机运行过程中的实时辨识参数．提高了等值聚 合精度．使暂态计算结果更符合实际系统的实际运 ６９ ｌ 中国电力 第４４卷 ＾ｌ‘／ｏ ＞】Ｉ、 参考文献： ［１］ＭＩＬ１． ＡＩＳ Ｃ， ＦＥＳＫＥ Ｓ．Ｗｉｎｄ ｉｆ）ｒｃｅ １ ２：ａ ｂｌｕｅｐｔｉｎｌ ｔｏ ａｃｈｉｅｖｅ １ ２％｛）Ｉ ｔｈｅ ｗｏｒｌｄ’ｓ ｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙ ｆｒｏｍ ｗｉｍｌ ｐｏｗｅｒ ｂｙ ２０２０（；ｒｅｅｎｉ）ｅａ（。 ａｎｄ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｗｉｎｄ Ｅｎｅｒｇｙ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｌＥＢ／ＯＬ￣，．［２００４—０５—０１］．ｈｉｔｐ： ０．０ ２．５ ５．０ ７．５ １０．０ ｌ２．５ １５．０ １７．５ ２０．０ ／／ｗｗｗ．ｅｗｅａ＿ｌＪｆｇ／０３ｐｕｂｈｃａｔｉｆｌｆ１ｓ，ｗｉｎｄｌｂｒｅｅ１２．ｈｈ１１． ［２］ＲＯＤＲ１ＧＵＥＺ—ＡＭＥＮＥＤＯ Ｊ Ｌ，ＡＲＮＡ Ｓ，ＢＵＲＧＯＳ Ｊ（：Ａｔｌｔｏｎｌａｔｉ｛ ‘图９等值前后无功总和曲线比较 Ｆｉｇ．９ Ｓｕｍ ｏｆ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｃｕｒｖｅｓ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ｏｆｆｔｅ ｔｈｅ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｃｅ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ ａ ｗｉｎｄ ｆａｒｍ ｗｉｔｈ ｖａｌ‘ｉａ１）ｌｅ ｐｅｅｄ ｗｉｎｄ ｔｕ ｒｂｉｎｅｓ 【Ｊ］．ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ．Ｏｉｌ Ｅｎｅｒｇｙ Ｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎ，２００２ １ ７（２）：２７９—２８４． ｆ３ ＦＥ［ＪＯｏ Ａ Ｅ，Ｃ１Ｉ）ＲＡＳ Ｊ、Ａ ｔｈｉ ｒｄ ｎ１ｄｅｒ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ｔｈｅ ｄｏｕｂ［ｙ—ｆ．ｅｄ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎｍａｃｈｉｎｅｆＪ］．Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅ￣’Ｓｙｓｔｅｍｓｌｌｅｓｅａｒ（！ｈ，２０００，５（６）： ４０．Ｏ 。一等值风电场电压： ３５．０ Ｄ一实际风电场电压 爿 竹 １２ｌ一１２７． 姆砖 坤舯 ｆ４］ＥＫＡＮＡＹＡＫＥＪ【ｊ＿ＨＯ［ ＤＳＷＯＲ…１ Ｈ Ｉ，．ＷＵ ｘ．ｃ／ｆ ．１）ｙｎａｒ，ｌｉ（‘ｍｏ（１ｅｌｉ，’ｇ ｏｌ ｄｏｕｂｌｙ ｄ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｇｅｎｅｒａｈｎ ｗｉｎｄ ｔｍＩｉｆｎ（ ｓｌ Ｊ Ｊ．ＩＥＥＥ Ｔｎ¨／ｓａｔ’ｔｉｏｎｓ ｏｎＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００３。１８（２）：８０３—８０９． ２５．０１ Ｉｌ ２０．０４ｊ ５．０ Ｊ ０．ｏ』 一｛ｉ Ｉｉ ［５］ＳＬＯＯＴＷＥＧ Ｊ Ｇ，ＰＯＬＩＮＤＥＲ Ｈ，ＫＩ １Ｎ（；Ｗ Ｉ Ｆｔｅｐ）ｅｓｅｎｌｉｎｇ ｗ【ｌ１Ｉ１ ｔｕｒｂｉｎｅ ｅｌｅｃｔｌｉｅａｌ ｇｅｎｅｒａｔｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍｓ ｉｎ ｔｉｍｄａｍｅｎｔａｌ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓ ０．．０—２ 丁． ５——５，０— ７ ．５— ０１． ０ ２１． ５—两 １５ ・ １．ｏ ７ ５ ２０．．０ 图１０等值前后高压母线电压比较 ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ０１１ ＥｎｅｒｇｙＣＯＩｌｖｅｒｓｉｏｎ，２００３，１８（４）：５１６—５２４． 『６］ＮＵＮＥＳ Ｍ Ｖ Ａ，ＰＦＣＡＳ Ｊ Ａ，ＺＵＲＮ １ｔ｝Ｉ，ｅｌ ｆ ｈｄｌｕｅ，ｌｅｅ ｏｌ ｔｉｌｅ ｖ ｌＪＭ）Ｉｅ ｓｐｅｅｄ ｗｉｎｄ ｇｅｎｅｒａｔｏｌｓ ｉｎ ｔｒａｎｓｉｅｎｔ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ＩＵｔｔ ｇｉｎ ｏＩ ｔｈｅ（！Ｏｉ＋ｌＸ＋ｅｎｔｉｏｌ１ａｉ Ｆｉｇ．１ ０ Ｗｉｎｄ ｆａｒｍ ｖｏｌｔａｇｅｓ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｃｅ ｇｅｎｅｒａｔｏｒｓ ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ ｉ［１ ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ ｉｄｓｆ－Ｉｉ ＪＥＥＥ ｎａｌＩＳａ（＿Ｉｉｏｎｓ Ｏｉｌ ＥｎｅｒｇｙＣｏｎｖｅｒｓｉｏｎ ２００４，１９（４）：６９２—７０１， 行情况 、烈馈感膻发电机风力发电单元．使用向量控 制可获得较高的电能厩量和较好的动念性能． ．［７］ＳＩ ＯＯｑ、ＷＥＧ Ｊ（ ，ＫＬ１ＮＧ Ｗ １ Ａｇｇｒｅｇａｈ ‘Ｉ ｍｏｄｅｌｉｎｇ”ｆ ｗｉｎｄ ｐａｔｋｓ ｉＩ ＿ｐｏｗｅｒ ｓｙｓｔｅｍ ｄｙｎａｍｉｃｓ ｓｉｍｕｌａｔｋｍｓ Ｉ】 ｌ Ｆ：Ｐｏｗｅｌ Ｔ ‘Ｉｌ Ｃｏｎｆｅ）（ ｆ】¨ ． １／ｏｌｏｇｎａ Ｉｔａｌｙ，２００３：６２６—６３ １． 水义所ｊｊ｛模型将所有 发电单元聚合成一个 接受等伉风的等值发电单元．等值风米源于单机简 化模型干ｌ１输入 与单机发电功葺罨之间的关系¨１１线， 使 机 ，ｒ以存任何输入风下而进行聚合 陔等值方法使带风电场运行的电力系统呵以方 便地存现有电力系统仿真软件进行仿真．．本文的聚 合模型可以提供一个高精度捕述电力系统中风电场 动态响应的模型．可大幅度降低实际电力系统的仿 真阶数．减少仿 时间 ［８ ＫＵＮＤＵｌｌ Ｐ．Ｐｏｗｅｒ ｓｙｓｔｅｍ ｓｔａｂｉｌｉＤ ａｍｌ（＇Ｏ ｒｌｌｌｏｌ Ｍ Ｉ．Ｃａｌｉｌ＇ｏｔｎｉｕ： ＭｅＧｒａｗｔｌｉｌ１．１ ９９４． ［９］ＹＡＮＧ Ｙｏｎｇ—ｌＪ０，ＺＨＡ Ｘｉａｏ—ｒｕｉｎｇ．Ｔｉｍｅ ｄｏｍａｉｎ ａｇ￣ｅｇａｔｉｏ）ｉ ｏｔ ，ｅｒａｔｉｎｇ ｕｎｉｔｓ ｆｏｒ ｓｈｉｐｂｏａｒｄ ｐｏｗｅｒ ｓｙｓｔｅｍｓ ＬＣ』／／｝Ｊｒ【ｌＩ Ｊｔ＇ＩＥＥＥ Ａｔ ＰＥＩ ：（： Ｗｕｈａｎ．２００９：ｌ一４ （责任编辑李新捷） Ｄｙｎａｍｉｃ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｃｅ ｏｆ ｗｉｎｄ ｆａｒｍｓ ａｎｄ ｉｔｓ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｔｏ ｐｏｗｅｒ ｓｙｓｔｅｍ ｔｒａｎｓｉｅｎｔ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ａｎａｌｙｓｉｓ ＹＡＮＧ Ｙｏｎｇ—ｂｏ，ＪＩＡＮＧ Ｂｏ，ＹＡＮＧ Ｈｕａ’ｙｕｎ，ＡＩ Ｂｉｎｇ （Ｓｉｃｈｕａｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ；Ｃｈｅｎｇｄｕ ６ １ ００７ １；Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａ ｉｆｄｌ ｍｏｄｅｌ ｅｆ ｗｉｎｄ ｔａｒｍｓ ｉｓ ａ ｈｉｇｈ ｏｒｄｅｒ ｍｏｄｅｌ ｗｈｉｅｈ ｉｓ ｎｏｔ ａｐｐｒｏｐｒｉａｔｅ ｔｏｒ ｏｎｌｉｎｅ ｓｙｓｔｅｍ ｓｅｃｕｒｉｔｙ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｔＩｆ１ ｓｔａ１）ｉｌｉｔ） ｍａｒｇｉｎ ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎ．Ａ ｎｅｗ ｄｙｎａｍｉｃ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｃｅ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｗｉｎｄ ｒｍｓ ｗｉｔｈ ｄｏｕｂｌｙ ｆｅｄ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｇｅｒ】ｅｒａｔｏｒｓ（ＤｎＧｓ）ｗａｓ ｐｒｅｓｅｎｔｅｄ．Ｔｈｅ ＤＦＩＧｓ ｗｃｒｅ ａｇｇｒｅｇａｔｅｄ ｔｏ ｏｎｅ ｓｉｎｇｌｅ ｗｉｎｄ ｔｕｒｂｉｎｅ ｕｎｉｔ ｔｏ ｐｒｅｓｅｒｖｅ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｄｙｎａｍｉｃ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｅｒｅｎｔ ｗｉｎｄ ｓｐｅｅｄｓ．Ｔｈｅ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｍｏｄｅｌ ｈａｓ ｔｈｅ ｓａｍｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｓ ｔｈｅ ｏｒｉｇｉｎａｌ ｓｙｓｔｅｍ，ｗｈｉｃｈ ｉｎｃｌｕｄｅｓ ａｇｇｒｅｇａｔｉｏｎ ｏｆ ｗｉｎｄ ｔｕｒｂｉｎｅｓ，ＤＦＩＧｓ，ｅｎｅｒｇｙ ｔ‘（）ｕｖｅｎｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍｓ ａｕｄ ｃｏｌｌｅｃｔｏｒ ｓｙｓｔｅｍｓ．Ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ａｇｇｒｅｇａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｔｏ ｐｏｗｅｒ ｓｙｓｔｅｍ ｏｎｌｉｎｅ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ｛？ａｌｌ ｏｐｔｉｍｉｚｅ ｏｎｌｉｎｅ ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ａｎｄ ｉｔｎｐｔｏ Ｐ ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌ ａｃｃｕｒａｃｙ．Ｔｈｅ ｖａｌｉｄｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｍｅｔｈｏｄ ｉｓ ｐｒｏｖｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｅ．ｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｓｔｕｄｙ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｗｉｎｄ ｆａｒｍ；ａｇｇｒｅｇａｔｉｏｎ；ｄｏｕｂｌｙ ｆｅｄ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｇｅｎｅｒａｔｏｒ ｆＤＦＩＧ）；ｄｙｎａｍｉｃ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｃｅ 欢迎投稿 欢迎订阅 欢迎刊登广告 ７０
